{"id":3106,"date":"2026-06-16T09:16:27","date_gmt":"2026-06-16T09:16:27","guid":{"rendered":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/?p=3106"},"modified":"2026-06-16T09:16:27","modified_gmt":"2026-06-16T09:16:27","slug":"ionische-flussigkeitsentschwefelung-scr-denitrifikation-und-elektrostatische-fallung-zur-rohstoffruckgewinnung-aus-festen-abfallen","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/de\/anwendung\/ionische-flussigkeitsentschwefelung-scr-denitrifikation-und-elektrostatische-fallung-zur-rohstoffruckgewinnung-aus-festen-abfallen\/","title":{"rendered":"Ionenfl\u00fcssigkeitsentschwefelung, SCR-Denitrifikation und elektrostatische F\u00e4llung zur Wertstoffr\u00fcckgewinnung aus festen Abf\u00e4llen"},"content":{"rendered":"

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Fallstudie \u00b7 Industrielle Emissionskontrolle<\/p>\n

Wie ein f\u00fchrender Spezialist f\u00fcr Bleirecycling und Aluminiumlegierungsherstellung eine Denitrifikationseffizienz von 97%, einen SO\u2082-Ausgangswert von 35 mg\/Nm\u00b3 und einen PM-Ausgangswert von 10 mg\/Nm\u00b3 aus zwei Oxidations\u00f6fen erreichte \u2013 durch den Einsatz einer innovativen Prozesskette aus Elektrofilter + W\u00e4rmetauscher + Schlauchfilter + ionischer Fl\u00fcssigkeitsentschwefelung + Nass-Elektrofilter mit Niedertemperatur-Keramikfliesen-W\u00e4rmer\u00fcckgewinnung zur Minimierung der Betriebskosten.<\/p>\n

Abgase aus dem Recycling von Blei-S\u00e4ure-Batterien<\/span>
\nEntschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten<\/span>
\nNiedertemperatur-SCR-Denitrifikation<\/span>
\nNass-Elektrofilter<\/span>
\nW\u00e4rmetauscher f\u00fcr Keramikfliesen<\/span><\/div>\n<\/header>\n

<\/p>\n

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\n
97%<\/div>\n
SCR-Denitrifikation<\/div>\n
NOx-Auslass \u226450 mg\/Nm\u00b3<\/div>\n<\/div>\n
\n
\u226435<\/div>\n
mg\/Nm\u00b3 SO\u2082 Auslass<\/div>\n
REA ionischer Fl\u00fcssigkeiten<\/div>\n<\/div>\n
\n
\u226410<\/div>\n
mg\/Nm\u00b3 PM Auslass<\/div>\n
ESP + Beutelfilter + Nass-ESP<\/div>\n<\/div>\n
\n
40,000<\/div>\n
m\u00b3\/h<\/div>\n
Gesamtprozessabgas<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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01 \u2014 Branchenhintergrund<\/p>\n

Rohstoffr\u00fcckgewinnung aus festen Abf\u00e4llen: Recycling von Blei-S\u00e4ure-Batterien und die Vorteile der Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten<\/h2>\n

Die Verwertung fester Abf\u00e4lle liegt an der Schnittstelle von Kreislaufwirtschaft und industrieller Emissionskontrolle. Die R\u00fcckgewinnung und Wiederverwertung von Blei aus verbrauchten Blei-S\u00e4ure-Batterien z\u00e4hlt zu den wirtschaftlich bedeutendsten und technisch anspruchsvollsten Bereichen der Abfallverwertung. Verbrauchte Blei-S\u00e4ure-Batterien enthalten Reste von Schwefels\u00e4ure-Elektrolyt, Bleisulfatpaste und metallische Bleiplatten. Bei der Verarbeitung in Oxidations\u00f6fen entsteht Abgas mit hohen Konzentrationen an SO\u2082 (aus Sulfat- und S\u00e4ureverbindungen), NOx (aus Verbrennungsreaktionen mit Luft bei hohen Temperaturen), feinen bleihaltigen Partikeln und anderen sauren Gasen. Diese Schadstoffe m\u00fcssen vor der Einleitung des Abgases strengen Grenzwerten unterworfen werden.<\/p>\n

Das in dieser Fallstudie untersuchte Unternehmen ist ein f\u00fchrender Spezialist im Bereich Bleirecycling und -wiederverh\u00fcttung. Zu seinen Hauptt\u00e4tigkeiten z\u00e4hlen die R\u00fcckgewinnung von verbrauchten Blei-S\u00e4ure-Batterien, deren Wiederverh\u00fcttung zur Gewinnung von Recyclingblei sowie die Herstellung von Aluminiumlegierungen. Mit einer j\u00e4hrlichen Verarbeitungskapazit\u00e4t von rund 200.000 Tonnen verbrauchter Batterien und einer j\u00e4hrlichen Produktion von rund 100.000 Tonnen Recyclingblei und Aluminiumlegierungen geh\u00f6rt es zu den f\u00fchrenden Unternehmen der Sekund\u00e4rblei-R\u00fcckgewinnungsbranche. Die Anlage betreibt zwei Oxidations\u00f6fen (Reduktions\u00f6fen) mit einem kombinierten Abgasvolumen von 40.000 m\u00b3\/h bei 180 \u00b0C.<\/p>\n

Das charakteristische Merkmal des Abgases aus Oxidations\u00f6fen zur Bleiverwertung ist die Kombination aus hoher SO\u2082-Konzentration (600\u20131.500 mg\/Nm\u00b3), hohem NOx-Gehalt (600\u20131.500 mg\/Nm\u00b3), hohem Sauerstoffgehalt (8\u2013161 \u00b5g\/mol) und hoher Feinstaubbelastung \u2013 alles gleichzeitig in einer korrosiven Gasatmosph\u00e4re, die Bleipartikel und S\u00e4urenebel enth\u00e4lt. Die in Kraftwerken und der Stahlindustrie \u00fcblichen Nassw\u00e4sche- und Kalkstein-Rauchgasentschwefelungsverfahren sto\u00dfen in dieser Umgebung an ihre Grenzen, da die ionische Fl\u00fcssigkeitschemie des Abgases aus der Bleiverwertung Bedingungen schafft, die die Leistung g\u00e4ngiger Sorptionsmittel beeintr\u00e4chtigen und komplexe fl\u00fcssige Abw\u00e4sser erzeugen. In diesem Projekt wird die ionische Fl\u00fcssigkeitsentschwefelung \u2013 eine speziell f\u00fcr diese Anwendung ausgew\u00e4hlte Technologie \u2013 in Kombination mit SCR und einer mehrstufigen elektrostatischen Entstaubungsanlage mit Schlauchfilter eingesetzt.<\/p>\n

\"Anwendungsszenarien<\/p>\n

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<\/div>\n

\u201eDie wichtigste technische Entscheidung in diesem Projekt war die Platzierung der Entschwefelungsstufe mit ionischer Fl\u00fcssigkeit nach einer umfassenden Vorbehandlungskette mit Elektrofilter und Schlauchfilter zur Staubentfernung \u2013 wodurch die Partikelbelastung vor dem Kontakt des Gases mit dem Absorptionsmittel der ionischen Fl\u00fcssigkeit deutlich reduziert wird. Dieses vorgelagerte Staubmanagement sch\u00fctzt die Betriebsbedingungen der Ionenfl\u00fcssigkeits-R\u00fcckf\u00fchrung, verringert das Risiko von Katalysatorverstopfungen in der SCR-Stufe und senkt die Gesamtbetriebskosten des Systems durch die Nutzung der Abw\u00e4rmenutzung mittels Niedertemperatur-Keramikfliesen-W\u00e4rmetauscher erheblich.\u201c<\/p>\n

\u2014 Zusammenfassung der Ingenieurserfahrung, Projekt zur Staubentfernung\/Entschwefelung\/Denitrifikation in der Abfallwirtschaft<\/cite><\/p><\/blockquote>\n<\/section>\n

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02 \u2014 Verschmutzungsprofil<\/p>\n

Abgas aus einem Oxidationsofen: Hoher SO\u2082-, hoher NOx-, hoher PM- und hoher O\u2082-Gehalt in einem korrosiven, bleihaltigen Gasstrom<\/h2>\n

Die beiden Oxidations\u00f6fen erzeugen zusammen 40.000 m\u00b3\/h Prozessabgas bei 180 \u00b0C. Der Sauerstoffgehalt ist bei 8\u201316% hoch, was charakteristisch f\u00fcr Abgase aus Oxidations\u00f6fen ist und Auswirkungen sowohl auf die Entschwefelungschemie (Beg\u00fcnstigung der SO\u2082-Oxidation zu SO\u2083 in Nassw\u00e4schern) als auch auf die SCR-Katalysatorentwicklung (Erfordernis sauerstofftoleranter Katalysatorformulierungen) hat. Der hohe O\u2082-Gehalt bedeutet au\u00dferdem, dass die Einlasstemperaturregelung der Entschwefelungsanlage und das Einlasstemperaturmanagement der SCR-Anlage die oxidative Umgebung bei erh\u00f6hten Temperaturen ber\u00fccksichtigen m\u00fcssen.<\/p>\n

Das Schadstoffprofil erfordert die gleichzeitige Behandlung von f\u00fcnf Parametern: NOx (600\u20131.500 mg\/Nm\u00b3), SO\u2082 (600\u20131.500 mg\/Nm\u00b3), PM (10 mg\/Nm\u00b3) am Entschwefelungseinlass (nach Vorbehandlung), NOx (10 mg\/Nm\u00b3) am SCR-Denitrifikationseinlass nach der Denitrifikationsvorbehandlung und NOx (600\u20131.500 mg\/Nm\u00b3) am Ausgang des Oxidationsofens vor Eintritt in die SCR-Anlage. Alle Grenzwerte m\u00fcssen am Kamin gleichzeitig eingehalten werden.<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Parameter<\/th>\nEinlass (Rohgas)<\/th>\nDesign-Steckdose<\/th>\nTats\u00e4chliche Filiale<\/th>\nEU IED \/ NER Limit<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
NOx<\/td>\n600\u20131.500 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226450 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n50 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/EU \u2264200 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
SO\u2082<\/td>\n600\u20131.500 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226435 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n35 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nNiederl\u00e4ndisches Aktivit\u00e4tendekret NER<\/td>\n<\/tr>\n
PM (am Entschwefelungseinlass)<\/td>\n10 mg\/Nm\u00b3 (nach Vorbehandlung)<\/td>\n\u226410 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n10 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/EU \u22645 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
HF<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u226450 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226450 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED-BAT<\/td>\n<\/tr>\n
Ammoniakschlupf (NH\u2083)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u22645 ppm<\/td>\n3 ppm<\/td>\nGenehmigungsbedingung<\/td>\n<\/tr>\n
Sauerstoffgehalt (O\u2082)<\/td>\n8\u201316%<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
Prozessabgasvolumen<\/td>\n40.000 m\u00b3\/h (2 \u00d6fen zusammen)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
Abgastemperatur (Ofenaustritt)<\/td>\n180\u00b0C<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
Entschwefelungseintrittstemperatur<\/td>\n180\u00b0C (Eintritt ins System)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
SCR-Denitrifikationseintrittstemperatur<\/td>\n180\u2013220 \u00b0C (nach Wiedererw\u00e4rmung durch W\u00e4rmeaustausch)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n<\/section>\n
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03 \u2014 Behandlungsl\u00f6sung<\/p>\n

F\u00fcnfstufiger Prozess: Trocken-Elektrofilter \u2192 W\u00e4rmetauscher \u2192 Schlauchfilter \u2192 Rauchgasentschwefelung mit ionischer Fl\u00fcssigkeit \u2192 SCR \u2192 Nass-Elektrofilter<\/h2>\n

Das Aufbereitungssystem basiert auf der bestehenden Oxidationsofen-Infrastruktur und erg\u00e4nzt die bestehende Kombination aus Elektrofilter (ESP), ionischer Fl\u00fcssigkeitsentschwefelung und Nass-ESP um eine neu errichtete SCR-Denitrifikationsanlage. Der grundlegende Konstruktionsansatz beruht darauf, dass die ionische Fl\u00fcssigkeitsentschwefelung einen gr\u00fcndlich vorgereinigten Gasstrom ben\u00f6tigt, um effektiv zu funktionieren: Staubpartikel im Gasstrom absorbieren und deaktivieren das Absorptionsmittel der ionischen Fl\u00fcssigkeit, wodurch dessen SO\u2082-Absorptionskapazit\u00e4t mit der Zeit abnimmt. Durch die Vorbehandlung mit einer umfassenden Kette aus trockenem Elektrofilter, W\u00e4rmetauscher und Schlauchfilter vor der ionischen Fl\u00fcssigkeit wird der Feinstaubgehalt des in den Absorber eintretenden Gases auf \u226410 mg\/Nm\u00b3 PM reduziert \u2013 ein Wert, bei dem die Betriebsbedingungen der ionischen Fl\u00fcssigkeit optimal sind und die Rezirkulationslebensdauer akzeptabel ist.<\/p>\n

Die zweite wichtige Konstruktionsentscheidung betrifft die Positionierung des SCR-Reaktors nach der Entschwefelungsstufe mit ionischer Fl\u00fcssigkeit. Diese Kaltseiten-Konfiguration des SCR-Reaktors ist notwendig, da die Entschwefelung mit ionischer Fl\u00fcssigkeit den SO\u2082-Gehalt vor dem Kontakt des Gases mit dem SCR-Katalysator stark reduziert. Dadurch wird das Risiko einer Ammoniumbisulfat-Ablagerung auf dem Katalysator vermieden, die bei niedrigen Temperaturen in SO\u2082-reichem Gas auftreten w\u00fcrde. Durch die Platzierung des SCR-Reaktors nach der Rauchgasentschwefelung mit ionischer Fl\u00fcssigkeit arbeitet der Katalysator in einer nahezu SO\u2082-freien Umgebung bei 180\u2013220 \u00b0C. Dies erm\u00f6glicht es dem Niedertemperatur-SCR-Katalysator, die angestrebte Denitrifikationseffizienz gem\u00e4\u00df 97% zu erreichen, ohne die SO\u2082-Vergiftung, die bei einer Hei\u00dfseitenposition vor der Rauchgasentschwefelung auftreten w\u00fcrde.<\/p>\n

Stufe 1: Trockenelektrofilter (ESP) \u2013 Vorabscheidung von Grobpartikeln<\/h3>\n

Das Abgas des Oxidationsofens mit einer Temperatur von 180 \u00b0C durchstr\u00f6mt zun\u00e4chst den vorhandenen Trockenelektrofilter (ESP), der den Gro\u00dfteil der groben, bleihaltigen Partikel aus dem Gasstrom entfernt. Diese Stufe sch\u00fctzt den nachgeschalteten W\u00e4rmetauscher vor abrasiver Stauberosion und reduziert die Feinstaubbelastung auf ein f\u00fcr den W\u00e4rmetauscher und die Schlauchfilterstufen handhabbares Niveau. Der ESP arbeitet unter den korrosiven, sauerstoffreichen Bedingungen des Oxidationsofenabgases mit hoher Spannung und muss daher mit korrosionsbest\u00e4ndigen Elektrodenmaterialien ausgestattet sein.<\/p>\n

Stufe 2: W\u00e4rmetauscher mit Keramikfliesen (220 \u00b0C \u2192 40 \u00b0C, dann 40 \u00b0C \u2192 130 \u00b0C)<\/h3>\n

Das vorentstaubte Abgas durchstr\u00f6mt den Niedertemperatur-Keramikfliesen-W\u00e4rmetauscher (Modell HB-565; Abgasvolumenstrom 40.000 m\u00b3\/h pro Seite; Einlass Hei\u00dfseite 220 \u00b0C, Auslass ca. 128 \u00b0C; Einlass Kaltseite 40 \u00b0C, Auslass ca. 130 \u00b0C; W\u00e4rmetauscherfl\u00e4che ca. 563 m\u00b2; W\u00e4rmelast ca. 1.344 kW; Auslegungsdruck 5 kPa; Geh\u00e4usematerial Edelstahl S31603, Wandst\u00e4rke 0,7 mm; Flanschmaterial Edelstahl S30408; Abmessungen ca. 3.300 \u00d7 2.200 \u00d7 2.700 mm). Das hei\u00dfe Gas k\u00fchlt vor dem Eintritt in den Schlauchfilter vor, w\u00e4hrend das nach der Rauchgasentschwefelung abgek\u00fchlte Gas vor dem Eintritt in den SCR-Reaktor wieder erw\u00e4rmt wird. Durch diesen Abw\u00e4rmer\u00fcckgewinnungskreislauf entf\u00e4llt die Notwendigkeit einer externen Gasheizung f\u00fcr die SCR-Anlage. Dadurch wird eine ansonsten erhebliche Energiekostenbelastung in ein in sich geschlossenes W\u00e4rmer\u00fcckgewinnungssystem umgewandelt, das die eigene Abw\u00e4rmeenergie der Anlage nutzt.<\/p>\n

Stufe 3: Beutelfilter \u2013 Feinpartikelreinigung<\/h3>\n

Nach der K\u00fchlung durch den W\u00e4rmeaustausch gelangt das Gas in den Schlauchfilter zur Feinstaubabscheidung. Der Schlauchfilter reduziert die PM-Konzentration auf \u226410 mg\/Nm\u00b3 \u2013 den entscheidenden Schwellenwert f\u00fcr die Wirtschaftlichkeit der Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten. Die PM-Konzentration am Einlass der Entschwefelungsstufe betr\u00e4gt 10 mg\/Nm\u00b3, was best\u00e4tigt, dass der Schlauchfilter das angestrebte Vorbehandlungsniveau erreicht. Der Schlauchfilter dient au\u00dferdem der Sekund\u00e4rabscheidung von bleihaltigen Partikeln, die die Elektrofilterstufe passiert haben. Dadurch wird sichergestellt, dass die Stufe mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten nicht mit schwermetallhaltigem Staub in Kontakt kommt, der das Absorptionsmittel der ionischen Fl\u00fcssigkeit zunehmend verunreinigen w\u00fcrde.<\/p>\n

\"Prozessablaufdiagramm<\/p>\n

Stufe 4: Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten<\/h3>\n

Das vorgereinigte Gas mit einer Temperatur von ca. 40 \u00b0C (gek\u00fchlt durch den W\u00e4rmetauscher) tritt in die Entschwefelungsanlage mit ionischer Fl\u00fcssigkeit ein. Bei der Entschwefelung mit ionischer Fl\u00fcssigkeit wird ein speziell formuliertes Absorptionsmittel verwendet, das SO\u2082 selektiv durch physikalische Absorption aus dem Gasstrom bindet. Die wichtigsten Vorteile gegen\u00fcber der herk\u00f6mmlichen Rauchgasentschwefelung mit Kalkstein-Gips-System sind: (1) keine Feststoffabfallerzeugung \u2013 die mit SO\u2082 beladene ionische Fl\u00fcssigkeit wird regeneriert und wiederverwendet. Dadurch entsteht konzentriertes SO\u2082, das zur Schwefels\u00e4ureherstellung genutzt werden kann, anstatt Gips zu erzeugen, der entsorgt werden muss; (2) kein Abwasser aus dem Rauchgasentschwefelungsprozess selbst; (3) das abgeschiedene SO\u2082 kann erneut konzentriert und als Nebenprodukt verkauft oder zu Schwefels\u00e4ure verarbeitet werden, wodurch Kosten f\u00fcr die Einhaltung von Vorschriften in Einnahmen umgewandelt werden; (4) geringerer Reagenzienverbrauch, da die ionische Fl\u00fcssigkeit rezirkuliert und regeneriert wird, anstatt st\u00f6chiometrisch verbraucht zu werden. Die Entschwefelungsaustrittskonzentration betr\u00e4gt wie geplant \u2264 35 mg\/Nm\u00b3, was durch tats\u00e4chliche Messwerte best\u00e4tigt wird. Die wichtigste operative Steuerungsma\u00dfnahme ist das pH-Management des Ionenfl\u00fcssigkeitskreislaufs: \u00dcberwachung des pH-Werts der Fl\u00fcssigkeit und Steuerung der HF- (aus dem Abgas des Oxidationsofens) und SO\u2082-Beladung der Ionenfl\u00fcssigkeit, um die Absorptionseffizienz aufrechtzuerhalten und die Bildung von Ausf\u00e4llungen zu verhindern, die das Kreislaufsystem verstopfen k\u00f6nnten.<\/p>\n

Stufe 5: SCR-Denitrifikation (180\u2013220 \u00b0C Niedertemperatur)<\/h3>\n

Nach der Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten wird das Reingas (niedriger SO\u2082- und PM-Gehalt) mittels eines Keramikfliesen-W\u00e4rmetauschers unter Nutzung der Abw\u00e4rme des einstr\u00f6menden hei\u00dfen Rohgases von ca. 40 \u00b0C auf 180\u2013220 \u00b0C erhitzt. Das erhitzte Gas gelangt in den Niedertemperatur-SCR-Denitrifikationsreaktor. Das SCR-System erreicht eine NOx-Reduktion von 971 TP3T. Wichtige Katalysatorparameter: 30 Katalysatorl\u00f6cher; Elementgr\u00f6\u00dfe 150 \u00d7 150 mm (Querschnitt), 580 mm H\u00f6he; Teilung 4,93 mm; Lochabstand 4,23 mm; Wandst\u00e4rke 0,70 mm; Porosit\u00e4t 70,11 TP3T; spezifische Oberfl\u00e4che des Katalysators 678 m\u00b2\/m\u00b3; aktive Komponente V\u2082O\u2085 auf TiO\u2082-Tr\u00e4ger (Tr\u00e4geranteil 75\u201385 TP3T); Auslegungstemperatur 220 \u00b0C; maximale Betriebstemperatur 420 \u00b0C; minimale Betriebstemperatur 220 \u00b0C. Druckabfall in einer Schicht \u2264 135 Pa (sauberer Katalysator); chemische Lebensdauer: 24.000 h ab erstem Gaskontakt; Denitrifikationseffizienz \u2265 96,661 TP3T nach 16.000 h; Katalysatoreintrittsgeschwindigkeit im SCR-Kanal: 4,33 m\/s; theoretischer Harnstoffverbrauch: 20,38 kg\/h; Raumgeschwindigkeit: 2.661 h\u207b\u00b9. Das SCR-System ist nach der Ionenfl\u00fcssigkeitsstufe angeordnet und nutzt die SO\u2082-freie Gasatmosph\u00e4re, um einen Betrieb bei niedrigen Temperaturen ohne Vergiftung des Ammoniumsulfat-Katalysators zu erm\u00f6glichen. Ammoniakwasser wird mit 0,02 t\/h als Reduktionsmittel eingesetzt; Ammoniak-Schlupf garantiert \u2264 5 ppm (tats\u00e4chlich: 3 ppm).<\/p>\n

Stufe 6: Nasselektrofilter (WESP) \u2013 Endpolitur<\/h3>\n

Das nach der SCR-Reaktion entstehende Abgas gelangt in den Nasselektrofilter zur abschlie\u00dfenden Entfernung von S\u00e4urenebel und Feinstaub vor dem Abgasaustritt. Der Nasselektrofilter erfasst jegliches restliches S\u00e4ureaerosol und submikron\u00e4re Partikel, die in den vorherigen Behandlungsstufen nicht entfernt wurden, und gew\u00e4hrleistet so, dass der Zielwert f\u00fcr Feinstaub von \u226410 mg\/Nm\u00b3 am Abgasauslass mit ausreichendem Sicherheitsabstand eingehalten wird.<\/p>\n

\n
\n
2\u00d7 Oxidation
\n\u00d6fen
\n180\u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Trocken-ESP
\n(bestehend)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Keramikfliesen \u2b50
\nHX-Vork\u00fchlung
\n\u219240\u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Beutelfilter
\n(bestehend)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Ionische Fl\u00fcssigkeit
\nFGD (bestehend)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
HX-Aufw\u00e4rmen \u2b50
\n\u2192180\u2013220 \u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
SCR \u2b50
\n97% NOx<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Nass-ESP
\n(bestehend)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
IDF
\n\u2192 Stapel<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

\u2b50 Neue Ausr\u00fcstung wurde im Rahmen dieses Modernisierungsprojekts hinzugef\u00fcgt<\/p>\n

Wichtige Ger\u00e4teparameter<\/h3>\n
\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Artikel<\/th>\nSpezifikation<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
W\u00e4rmetauscher f\u00fcr Keramikfliesen<\/td>\nModell HB-565; 40.000 m\u00b3\/h; Warmwasserseite 220\u2192128 \u00b0C; Kaltwasserseite 40\u2192130 \u00b0C; 563 m\u00b2; 1.344 kW; Geh\u00e4use S31603<\/td>\n<\/tr>\n
SCR-Katalysatorelement<\/td>\nQuerschnitt 150 \u00d7 150 mm; H\u00f6he 580 mm; Porengr\u00f6\u00dfe 30; Porosit\u00e4t 70,11 TP3T; V\u2082O\u2085\/TiO\u2082; Auslegungstemperatur 220 \u00b0C; Lebensdauer 24.000 h<\/td>\n<\/tr>\n
SCR-Denitrifikationseffizienz<\/td>\n971 TP3T tats\u00e4chlicher Wert; \u2265 96,661 TP3T garantiert nach 16.000 h; \u2264 135 Pa Druckabfall in einer einzelnen Schicht<\/td>\n<\/tr>\n
Ammoniakwasser (Reduktionsmittel)<\/td>\n0,02 t\/h; Ammoniak-Schlupfgarantie \u2264 5 ppm; tats\u00e4chlicher Wert 3 ppm<\/td>\n<\/tr>\n
Hauptl\u00fcfter mit Saugzug<\/td>\n110 kW; 1 Einheit (in Betrieb)<\/td>\n<\/tr>\n
Gesamt installierte Leistung<\/td>\n124,5 kW installierte Leistung; 123 kW tats\u00e4chliche Betriebsleistung<\/td>\n<\/tr>\n
J\u00e4hrliche Stromkosten (8.000 h)<\/td>\nUmgerechnet ca. 39,36 Zehntausend RMB (0,4 RMB\/kWh)<\/td>\n<\/tr>\n
J\u00e4hrliche Erdgaskosten (SCR-Heizung)<\/td>\n75 m\u00b3\/h; ca. 192 Zehntausend RMB\/Jahr (3,2 RMB\/m\u00b3)<\/td>\n<\/tr>\n
J\u00e4hrliche Ammoniakwasserkosten<\/td>\nCa. 8 Zehntausend RMB\/Jahr (0,02 t\/h, 500 RMB\/t)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

\"Vertikale<\/p>\n<\/section>\n

\n

<\/p>\n

\n

04 \u2014 Kernvorteile<\/p>\n

Sechs Gr\u00fcnde, warum diese Prozessarchitektur optimal f\u00fcr das Abgas aus Oxidations\u00f6fen zur Bleiverwertung ist<\/h2>\n
    \n
  • \u2713<\/span>
    \nEine gr\u00fcndliche Entstaubung im vorgelagerten Bereich sch\u00fctzt gleichzeitig die ionische Fl\u00fcssigkeit und den SCR-Katalysator:<\/strong> Die grundlegende architektonische Entscheidung dieses Projekts besteht darin, das Feinstaubproblem gr\u00fcndlich zu behandeln, bevor das Gas mit dem ionischen Fl\u00fcssigkeitsabsorptionsmittel oder dem SCR-Katalysator in Kontakt kommt. Die kombinierte Kette aus Trocken-Elektrofilter, W\u00e4rmetauscher und Schlauchfilter reduziert den Feinstaubgehalt vom Rohgasaustritt des Ofens auf \u226410 mg\/Nm\u00b3 vor der ionischen Fl\u00fcssigkeitsstufe und auf einen noch niedrigeren Wert vor der SCR-Stufe. Diese gr\u00fcndliche Vorentstaubung erf\u00fcllt zwei Zwecke: Sie erh\u00e4lt die Betriebsbedingungen der ionischen Fl\u00fcssigkeitsrezirkulation aufrecht, indem sie eine partikelbedingte Verunreinigung des Absorptionsmittels verhindert, und sie sch\u00fctzt den SCR-Katalysator vor der beschleunigten Verstopfung und chemischen Vergiftung, die durch die Einwirkung von bleihaltigem Staub in erh\u00f6hten Konzentrationen entstehen w\u00fcrde. Beide Vorteile tragen direkt zur Langlebigkeit des Systems und zu einem reduzierten Wartungsaufwand bei.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nKaltseitige SCR nach ionischer Fl\u00fcssigkeits-REA beseitigt Ammoniumbisulfat-Katalysatorvergiftung:<\/strong> Die Niedertemperatur-SCR bei 180\u2013220 \u00b0C neigt zur Ablagerung von Ammoniumbisulfat (ABS), wenn SO\u2082 an der Katalysatoroberfl\u00e4che vorhanden ist, da die ABS-Bildungsrate bei 180\u2013280 \u00b0C am h\u00f6chsten ist. Durch die Positionierung der SCR nach der Entschwefelungsstufe mit ionischer Fl\u00fcssigkeit wird die SO\u2082-Konzentration am SCR-Einlass von 600\u20131500 mg\/Nm\u00b3 auf etwa 35 mg\/Nm\u00b3 oder darunter reduziert. Bei dieser niedrigen SO\u2082-Konzentration wird die ABS-Bildungsrate drastisch verringert, sodass der Niedertemperatur-SCR-Katalysator die Denitrifikationsleistung des 97% ohne die fortschreitende Katalysatordeaktivierung durch ABS-Ablagerungen erreicht, die bei einer Hei\u00dfseiten-SCR-Position vor der Rauchgasentschwefelungsanlage auftreten w\u00fcrde.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nW\u00e4rmer\u00fcckgewinnung durch keramische Fliesen-W\u00e4rmetauscher eliminiert die Kosten f\u00fcr externe SCR-Nacherhitzung:<\/strong> F\u00fcr eine effektive katalytische Reaktion ben\u00f6tigt die SCR-Anlage ein Einlassgas von 180\u2013220 \u00b0C. Das nach der Ionenfl\u00fcssigkeits-Rauchgasentschwefelung (REA) verbleibende Gas hat eine Temperatur von ca. 40 \u00b0C. Ohne W\u00e4rmer\u00fcckgewinnung m\u00fcssten hierf\u00fcr 40.000 m\u00b3\/h Gas von 40 \u00b0C auf 180 \u00b0C erhitzt werden \u2013 ein Energieaufwand, der etwa 75 m\u00b3\/h Erdgas entspricht. Der Keramikfliesen-W\u00e4rmetauscher gewinnt diese Energie aus dem einstr\u00f6menden hei\u00dfen Rohgas zur\u00fcck (das ohnehin f\u00fcr die Schlauchfilter- und Ionenfl\u00fcssigkeitsstufen gek\u00fchlt werden muss) und nutzt so einen entstehenden Energie\u00fcberschuss f\u00fcr die Nacherhitzung ohne zus\u00e4tzliche Brennstoffkosten. Die ben\u00f6tigten 75 m\u00b3\/h Erdgas dienen dazu, den W\u00e4rmetauscher nachzubeheizen und die SCR-Einlasstemperatur aufrechtzuerhalten. Dieser Verbrauch ist jedoch deutlich geringer als ohne W\u00e4rmer\u00fcckgewinnungssystem.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nDie Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten erzeugt keinen Gipsabfall und erm\u00f6glicht die R\u00fcckgewinnung des Nebenprodukts SO\u2082:<\/strong> Im Gegensatz zur Rauchgasentschwefelung mit Kalkstein-Gips-Verfahren (bei dem Gips als festes Nebenprodukt anf\u00e4llt, das entsorgt oder verkauft werden muss) regeneriert die Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten das Absorptionsmittel und konzentriert das abgeschiedene SO\u2082 als wiederverwertbaren Produktstrom. In der Bleirecyclingindustrie kann das gewonnene konzentrierte SO\u2082 zu Schwefels\u00e4ure verarbeitet und in der Batterieherstellung oder der industriellen Chemieproduktion wiederverwendet werden. So entsteht ein Kreislauf, der Kosten f\u00fcr die Einhaltung von Vorschriften in ein gewinnbringendes Nebenprodukt umwandelt. Durch den Verzicht auf Gips entfallen zudem die f\u00fcr die Nassentschwefelung notwendigen Infrastrukturen f\u00fcr Entw\u00e4sserung, Lagerung und Logistik.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nModernisierung der bestehenden Infrastruktur minimiert Kapitalkosten und Betriebsunterbrechungen:<\/strong> Das Projekt erg\u00e4nzt die bestehende Elektrofilteranlage (ESP), den Schlauchfilter, die Entschwefelungsanlage mit ionischer Fl\u00fcssigkeit und die Nass-ESP-Anlage um einen Keramikfliesen-W\u00e4rmetauscher und ein SCR-Denitrifikationssystem. Durch die Nutzung der vorhandenen Infrastruktur anstatt der Entwicklung eines komplett neuen Aufbereitungssystems beschr\u00e4nken sich die Investitionskosten der Modernisierung auf die neuen Komponenten (W\u00e4rmetauscher und SCR-Reaktor), w\u00e4hrend die Einhaltung aller regulierten Parameter gew\u00e4hrleistet wird. Dieser Ansatz ist direkt anwendbar auf jede Anlage, in der bereits konventionelle Emissionsminderungsanlagen vorhanden sind, die NOx-Grenzwerte jedoch ohne eine zus\u00e4tzliche Denitrifikationsstufe nicht eingehalten werden k\u00f6nnen.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nDie chemische Lebensdauer des SCR-Katalysators von 24.000 Stunden deckt drei Jahre Dauerbetrieb ab:<\/strong> Die garantierte chemische Lebensdauer des SCR-Katalysators von 24.000 Stunden ab dem ersten Gaskontakt, kombiniert mit der garantierten Effizienz von \u226596,661 TP3T \u00fcber 16.000 Stunden, bedeutet, dass der Katalysator ca. 3 Jahre lang mit 8.000 Betriebsstunden pro Jahr betrieben werden kann, bevor die chemische Lebensdauer erreicht ist. Die in dieser Anlage verwendete V\u2082O\u2085\/TiO\u2082-Niedertemperaturkatalysator-Formulierung ist speziell f\u00fcr die SO\u2082-arme, sauerstoffreiche Umgebung des nach der Rauchgasentschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten behandelten Gasstroms ausgelegt. Der Druckverlust in einer einzelnen Schicht betr\u00e4gt \u2264135 Pa (sauberer Katalysator), sodass das SCR-System mit der vorhandenen Saugzugventilatorleistung betrieben werden kann, ohne dass ein Ventilator-Upgrade erforderlich ist.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
    \n

    <\/p>\n

    \n

    05 \u2014 Betriebsergebnisse<\/p>\n

    Gepr\u00fcfte Konformit\u00e4tsdaten: Alle Parameter liegen innerhalb oder unterhalb der zul\u00e4ssigen Grenzwerte.<\/h2>\n
    \n
    \n
    50 \/ 50<\/div>\n
    mg\/Nm\u00b3 Istwert\/Grenzwert<\/div>\n
    NOx \u2014 97% entfernt<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    35 \/ 35<\/div>\n
    mg\/Nm\u00b3 Istwert\/Grenzwert<\/div>\n
    SO\u2082 \u2014 am Grenzwert<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    10 \/ 10<\/div>\n
    mg\/Nm\u00b3 Istwert\/Grenzwert<\/div>\n
    PM \u2014 am Limit<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    3 \/ 5<\/div>\n
    ppm Istwert\/Grenzwert<\/div>\n
    NH\u2083-Schein \u2014 40% unten<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    123 kW<\/div>\n
    tats\u00e4chlicher Lauf<\/div>\n
    (installiert: 124,5 kW)<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    97%<\/div>\n
    tats\u00e4chliche Denitrifikation<\/div>\n
    (Design: 97%)<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

    \"Betriebsbilder<\/p>\n

    J\u00e4hrliche Betriebskosten: Strom bei einer tats\u00e4chlichen Laufzeit von 123 kW (0,4 RMB\/kWh, 8.000 h\/Jahr) = ca. 39,36 Zehntausend RMB; Erdgas f\u00fcr die SCR-Nacherhitzung bei 75 m\u00b3\/h (3,2 RMB\/m\u00b3, 8.000 h) = ca. 192 Zehntausend RMB; Ammoniakwasser bei 0,02 t\/h (500 RMB\/t, 8.000 h) = ca. 8 Zehntausend RMB. Erdgas zur SCR-Temperaturhaltung ist der gr\u00f6\u00dfte Kostenfaktor und unterstreicht den Nutzen des Keramikfliesen-W\u00e4rmetauschers zur Reduzierung des Zusatzheizbedarfs.<\/p>\n<\/section>\n

    \n

    <\/p>\n

    \n

    06 \u2014 Hinweise zur Umsetzung<\/p>\n

    Wichtige technische und betriebliche Erkenntnisse zur Abgasbehandlung beim Bleirecycling<\/h2>\n
      \n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nEine mangelhafte Staubabscheidung im vorgelagerten Prozess f\u00fchrt zu einer Verringerung der Effizienz der nachgelagerten ionischen Fl\u00fcssigkeitsentschwefelung \u2013 f\u00fcgen Sie eine PM-Konzentrations\u00fcberwachung am Systemeinlass hinzu und reagieren Sie sofort, wenn die Effizienz sinkt:<\/strong> Das Hauptrisiko besteht darin, dass eine unzureichende Staubabscheidung im vorgelagerten Bereich (Vorbehandlung) die Effizienz der ionischen Fl\u00fcssigkeitsentschwefelung verringert. Bleihaltige und andere Partikel aus dem Oxidationsofen werden in den Kreislauf der ionischen Fl\u00fcssigkeit aufgenommen, wodurch das Absorptionsmittel zunehmend verunreinigt und seine SO\u2082-Absorptionskapazit\u00e4t reduziert wird. Installieren Sie einen kontinuierlichen Feinstaubkonzentrationsmesser am Einlass der ionischen Fl\u00fcssigkeitsstufe. Sobald die Feinstaubkonzentration am Einlass den Auslegungsgrenzwert (\u2264 10 mg\/Nm\u00b3) \u00fcberschreitet, untersuchen Sie umgehend die Leistung des vorgelagerten Elektrofilters und des Schlauchfilters. Falls die Staubabscheidungseffizienz gesunken ist, beheben Sie die Ursache, bevor die SO\u2082-Abscheidungskapazit\u00e4t des ionischen Fl\u00fcssigkeitssystems beeintr\u00e4chtigt wird. Erh\u00f6hen Sie die Kapazit\u00e4t des Entschwefelungssystems, wenn die SO\u2082-Beladung der ionischen Fl\u00fcssigkeit nicht innerhalb akzeptabler Grenzen gehalten werden kann, indem Sie ein Absorptionsmittel mit h\u00f6herer Kapazit\u00e4t oder eine h\u00f6here Regenerationsrate verwenden.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nEine nicht auf einem rationalen Niveau kontrollierte SO\u2082-Konzentration im vorgelagerten Bereich der SCR-Denitrifikation erh\u00f6ht die Wahrscheinlichkeit der Ammoniumsulfatbildung und der Katalysatorverstopfung:<\/strong> Selbst nach der Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten gelangt noch etwas Rest-SO\u2082 (\u2264 35 mg\/Nm\u00b3 bei Auslegung) zum SCR-Katalysator. Bei einer Betriebstemperatur von 180\u2013220 \u00b0C kann sich Ammoniumbisulfat (ABS) bilden, wenn die SO\u2082-Konzentration an der Katalysatoroberfl\u00e4che h\u00f6her als erwartet ist \u2013 beispielsweise, wenn die Effizienz der Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten w\u00e4hrend einer Kontamination des Absorptionsmittels unter den Auslegungswert f\u00e4llt. Der Druckabfall im SCR-System ist kontinuierlich zu \u00fcberwachen. Steigt der Druckabfall \u00fcber den Auslegungswert (was auf ABS- oder Staubablagerungen hindeutet), ist die SCR-Einlasstemperatur auf \u00fcber 280 \u00b0C zu erh\u00f6hen, um die ABS-Ablagerungen zu verdampfen. L\u00e4sst sich der Druckabfall durch Reinigung nicht auf ein im Normalbetrieb akzeptables Niveau senken, ist eine thermische Analyse des Katalysatorbetts durchzuf\u00fchren, um festzustellen, ob eine irreversible Kontamination vorliegt.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nDie Instabilit\u00e4t der Temperaturregelung bei der SCR-Denitrifikation erschwert die Gew\u00e4hrleistung der Denitrifikationseffizienz \u2013 \u00fcberwachen Sie daher stets die Denitrifikationseintrittstemperatur und stoppen Sie die Ammoniakeinspritzung, wenn die Temperatur unter den Auslegungsminimumwert f\u00e4llt:<\/strong> Das dritte dokumentierte Risiko besteht darin, dass eine instabile Temperaturregelung am Einlass des SCR-Denitrifikationssystems die Gew\u00e4hrleistung der Denitrifikationseffizienz erschwert. Der SCR-Katalysator arbeitet in einem spezifischen Temperaturbereich (220\u2013420 \u00b0C Auslegungsbereich; Minimum 220 \u00b0C). Verschlechtert sich die Leistung des Keramikfliesen-W\u00e4rmetauschers (z. B. durch Ablagerungen) oder f\u00e4llt die zus\u00e4tzliche Erdgasheizung aus, kann die SCR-Einlasstemperatur unter das Minimum von 220 \u00b0C sinken. Unterhalb dieser Temperatur ist die Katalysatoraktivit\u00e4t unzureichend, und nicht umgesetztes Ammoniak bildet Ammoniumsalzablagerungen, anstatt NOx zu reduzieren. Installieren Sie daher einen kontinuierlichen Temperaturmonitor am SCR-Einlass mit einer automatischen Ammoniak-Einspritzabschaltung bei 210 \u00b0C (10 \u00b0C unterhalb der minimalen Auslegungstemperatur). Eine fortgesetzte Ammoniakeinspritzung unterhalb der minimalen Temperatur verschwendet Reagenz, f\u00fchrt zu \u00dcberschreitungen des Ammoniak-Schlupfs und verursacht Ammoniumsalzablagerungen in den Katalysatorkan\u00e4len.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nDer Keramikfliesen-W\u00e4rmetauscher ist die korrosionsempfindlichste Komponente des Systems \u2013 Probleme wie Plattenaustausch, Leckagen und Korrosionsgeschwindigkeit lassen sich durch die Wahl der richtigen Materialg\u00fcte und Gasgeschwindigkeit vermeiden:<\/strong> Der W\u00e4rmetauscher verarbeitet auf der Hei\u00dfseite Rohgas aus dem Ofen (hoher SO\u2082-, O\u2082- und PM-Gehalt, einschlie\u00dflich bleihaltiger Partikel) und auf der Kaltseite gereinigtes Rauchgas nach der Rauchgasentschwefelung. Dadurch entsteht eine anspruchsvolle Umgebung mit doppelter Korrosionsbelastung. Die Auswahl des geeigneten Werkstoffs f\u00fcr den W\u00e4rmetauscher (f\u00fcr diese Anlage S31603), die Festlegung der Gasgeschwindigkeit innerhalb des Auslegungsbereichs zur Minimierung von Erosionskorrosion durch Reststaub und die Optimierung der Kanalgeometrie zur Reduzierung von Schlammablagerungen sind die wichtigsten Aspekte bei der Auslegung. Die regelm\u00e4\u00dfige \u00dcberpr\u00fcfung der W\u00e4rmetauscherrohroberfl\u00e4chen (mindestens j\u00e4hrlich ab dem zweiten Jahr) auf Wanddickenreduzierung sollte in den Wartungsplan aufgenommen werden.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nBleihaltige Partikel aus dem Oxidationsofen m\u00fcssen an jeder Sammelstelle f\u00fcr feste Abf\u00e4lle im Behandlungssystem als Sonderm\u00fcll behandelt werden:<\/strong> Blei ist gem\u00e4\u00df der EU-REACH-Verordnung und der Richtlinie \u00fcber gef\u00e4hrliche Abf\u00e4lle ab einer Konzentration oberhalb des jeweiligen Schwellenwerts ein Gefahrstoff. Feste Abf\u00e4lle, die im Elektrofilterbeh\u00e4lter, in den Beutelfilterbeh\u00e4ltern und im Nasssammelbeh\u00e4lter des Elektrofilters gesammelt werden, enthalten bleihaltige Partikel in Konzentrationen, die typischerweise zur Einstufung der Abf\u00e4lle als Gefahrgut f\u00fchren. Jeder feste Abfallstrom muss einzeln mittels TCLP-Sickerwasserpr\u00fcfung (EN 12457) charakterisiert werden, bevor ein Entsorgungsweg festgelegt wird. Der Transport muss gem\u00e4\u00df den niederl\u00e4ndischen Gefahrguttransportvorschriften von einem Gefahrgutbegleitschein begleitet werden. Die mit bleihaltigen Partikeln kontaminierte ionische Fl\u00fcssigkeit muss ebenfalls charakterisiert werden, wenn sie am Ende ihrer Nutzungsdauer ausgetauscht wird, da sie absorbierte Bleiverbindungen enth\u00e4lt.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nErh\u00f6hen Sie die Zusatzheizung (Erdgas), wenn die SCR-Eintrittstemperatur unter dem Minimum von 220 \u00b0C liegt \u2013 und entl\u00fcften Sie w\u00e4hrend des An- und Abfahrens \u00fcber die Seitenleitung, um zu verhindern, dass der Katalysator kaltem, feuchtem Gas ausgesetzt ist:<\/strong> Beim An- und Abfahren der Oxidations\u00f6fen liegen die Abgaszusammensetzung und -temperatur au\u00dferhalb der normalen Betriebsparameter. Feuchtes oder kaltes Gas mit hohem Feuchtigkeitsgehalt muss w\u00e4hrend dieser \u00dcbergangsphasen am SCR-Reaktor vorbeigeleitet werden: Kondensation von Feuchtigkeit am Katalysator bei Temperaturen unterhalb der Mindesttemperatur kann zu irreversiblen Katalysatorsch\u00e4den f\u00fchren. Stellen Sie vor der Inbetriebnahme sicher, dass der Bypasskanal und das Ventil funktionsf\u00e4hig sind, und integrieren Sie das Anfahr-Bypassverfahren in das Schulungsprogramm f\u00fcr die Bediener.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
      \n

      <\/p>\n

      \n

      07 \u2014 Wichtigste Erkenntnisse aus dem Ingenieurwesen<\/p>\n

      Vier Lehren aus diesem Projekt zur Abgasbehandlung bei der Bleiverwertung<\/h2>\n
        \n
      • 1<\/span>
        \nDie Reihenfolge der Behandlungsstufen bestimmt, ob die einzelnen Technologien ihre Nennleistung erbringen \u2013 die Reihenfolge ist wichtiger als die Spezifikationen der einzelnen Ger\u00e4te.<\/strong> In diesem Projekt erreicht die SCR-Anlage eine Denitrifikation von 97% nicht aufgrund eines Katalysators mit au\u00dfergew\u00f6hnlich hohen Spezifikationen, sondern weil die Behandlungssequenz (tiefe Feinstaubabscheidung vor der ionischen Fl\u00fcssigkeits-Rauchgasentschwefelung, ionische Fl\u00fcssigkeits-Rauchgasentschwefelung vor der SCR-Anlage) der SCR-Anlage einen sauberen, SO\u2082-armen Gasstrom mit der korrekten Temperatur liefert. Derselbe Katalysator an einer anderen Position \u2013 beispielsweise vor der ionischen Fl\u00fcssigkeits-Rauchgasentschwefelung in einem SO\u2082-reichen Gasstrom \u2013 w\u00fcrde aufgrund von ABS-Fouling innerhalb weniger Monate ausfallen. Die Architektur des Behandlungssystems (Sequenz, Temperatur, Gasbedingungen am Einlass jeder Stufe) ist die wichtigste technische Auslegungsentscheidung f\u00fcr komplexe Anlagen zur Behandlung mehrerer Schadstoffe.<\/li>\n
      • 2<\/span>
        \nDie Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten ist eine \u00fcberlegene Alternative zur Rauchgasentschwefelung mit Kalkstein-Gips f\u00fcr die Bleir\u00fcckgewinnung aus Abgasen, insbesondere weil bei der Rauchgasentschwefelung selbst keine festen oder fl\u00fcssigen Abfallstr\u00f6me entstehen.<\/strong> In einer Anlage, die bereits bleihaltige Feststoffe aus Elektrofilter und Schlauchfilter verarbeitet, w\u00fcrde die zus\u00e4tzliche Rauchgasentschwefelung mit Kalkstein-Gips einen weiteren Strom potenziell bleihaltiger Gipsabf\u00e4lle erzeugen, der als Sonderm\u00fcll eingestuft und entsorgt werden m\u00fcsste. Das Verfahren mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten vermeidet diesen zus\u00e4tzlichen Abfallstrom und erzeugt gleichzeitig ein r\u00fcckgewinnbares, konzentriertes SO\u2082-Nebenprodukt mit kommerziellem Wert. Bei allen Anwendungen mit blei-, zink- oder anderen schwermetallhaltigen Abgasen, deren Rauchgasentschwefelungsabfall als Sonderm\u00fcll eingestuft w\u00fcrde, sollte die Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten als prim\u00e4re Entschwefelungstechnologie gepr\u00fcft werden, bevor die Rauchgasentschwefelung mit Kalkstein-Gips spezifiziert wird.<\/li>\n
      • 3<\/span>
        \nDurch die R\u00fcckgewinnung von Abw\u00e4rme mittels des Keramikfliesen-W\u00e4rmetauschers wird eine Energiebelastung in die prim\u00e4re W\u00e4rmequelle f\u00fcr den SCR-Reaktor umgewandelt.<\/strong> Das hei\u00dfe Rohabgas (220 \u00b0C) muss vor dem Schlauchfilter und der Ionenfl\u00fcssigkeitsbehandlung abgek\u00fchlt werden; das nach der Rauchgasentschwefelung (REA) entstehende Gas (40 \u00b0C) muss vor der SCR-Anlage wieder erw\u00e4rmt werden. Diese beiden Temperaturmanagementaufgaben erg\u00e4nzen sich optimal: Die auf der Hei\u00dfseite entzogene W\u00e4rme entspricht genau dem Bedarf auf der Kaltseite. Der Keramikfliesen-W\u00e4rmetauscher nutzt diese thermische Komplementarit\u00e4t und macht so einen Dampf- oder Elektrogaserhitzer \u00fcberfl\u00fcssig, der die Energiekosten um ca. 192.000 RMB pro Jahr erh\u00f6hen w\u00fcrde. Dies ist die gr\u00f6\u00dfte einzelne Betriebskosteneinsparung im Projekt und zeigt, dass die Identifizierung und R\u00fcckgewinnung von Abw\u00e4rme ein expliziter Schritt im Systemdesignprozess sein sollte und nicht erst im Nachhinein ber\u00fccksichtigt werden darf.<\/li>\n
      • 4<\/span>
        \nDurch die Aufr\u00fcstung der bestehenden Infrastruktur mittels der beiden neuen Komponenten (W\u00e4rmetauscher und SCR) wird die vollst\u00e4ndige Einhaltung der NOx-Grenzwerte zu einem Bruchteil der Kosten eines kompletten Systemaustauschs erreicht.<\/strong> Dieses Projekt verdeutlicht den Wert einer pr\u00e4zisen Bestandsaufnahme und Leistungsbewertung der vorhandenen Anlagen, bevor mit der Planung einer Modernisierung begonnen wird. Die vorhandenen Elektrofilter, Schlauchfilter, Rauchgasentschwefelungsanlagen mit ionischer Fl\u00fcssigkeit und Nass-Elektrofilter erf\u00fcllten nachweislich ihre jeweiligen Leistungsziele innerhalb der modernisierten Systemarchitektur. Lediglich der W\u00e4rmetauscher (zur Temperaturregelung im SCR-Betrieb) und der SCR-Reaktor selbst wurden neu installiert. Das Kostenverh\u00e4ltnis dieser schrittweisen Modernisierung zu einem kompletten Systemneubau liegt typischerweise im Bereich von 15\u2013251 TP3T \u2013 ein \u00fcberzeugendes Argument f\u00fcr die Bewertung der bestehenden Infrastruktur, bevor ein neues Kl\u00e4rsystem geplant wird.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
        \n

        <\/p>\n

        \n

        08 \u2014 H\u00e4ufig gestellte Fragen<\/p>\n

        Abgasbehandlung beim Recycling von Blei-S\u00e4ure-Batterien: Zehn Fragen beantwortet<\/h2>\n

        Fragen von Umweltgenehmigungsmanagern, Verfahrenstechnikern und HSE-Teams in Anlagen zur Sekund\u00e4rbleiproduktion, zum Aluminiumlegierungsrecycling und zur R\u00fcckgewinnung fester Abfallstoffe, die SCR-Denitrifikations- und ionische Fl\u00fcssigkeitsentschwefelungs-Upgrades gem\u00e4\u00df den Anforderungen der EU IED \/ des niederl\u00e4ndischen Aktivit\u00e4tendekrets planen.<\/p>\n

        \nFrage 1: Warum wird f\u00fcr diese Anwendung die Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten anstelle der nassen Rauchgasentschwefelung mit Kalkstein-Gips-System eingesetzt?<\/summary>\n
        Die Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten wurde im Kontext des Bleirecyclings aus drei spezifischen Gr\u00fcnden der Rauchgasentschwefelung mit Kalkstein-Gips vorgezogen: (1) Kein bleihaltiger Gips als Nebenprodukt \u2013 bei der Rauchgasentschwefelung mit Kalkstein-Gips entsteht Gips, der mit Blei aus dem Ofenabgas kontaminiert ist und als Sonderm\u00fcll eingestuft und entsorgt werden muss; die Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten vermeidet diesen zus\u00e4tzlichen Sonderm\u00fcllstrom; (2) R\u00fcckgewinnbares SO\u2082 als Nebenprodukt \u2013 die Regeneration der ionischen Fl\u00fcssigkeit konzentriert das abgeschiedene SO\u2082, das zu Schwefels\u00e4ure verarbeitet und in der Batterieherstellung oder anderen industriellen Prozessen wiederverwendet werden kann. Die so generierten Einnahmen decken einen Teil der Behandlungskosten; (3) Kein Abwasser aus der Rauchgasentschwefelung \u2013 die ionische Fl\u00fcssigkeit wird rezirkuliert und regeneriert, anstatt verbraucht zu werden. Dadurch entsteht kein Rauchgasentschwefelungsabwasser, das separat behandelt werden muss. Diese Vorteile gelten speziell f\u00fcr das Bleirecycling; f\u00fcr andere Anwendungen ohne diese Einschr\u00e4nkungen bleibt die Rauchgasentschwefelung mit Kalkstein-Gips eine valide und oft kosteng\u00fcnstigere Alternative.<\/div>\n<\/details>\n
        \nFrage 2: Wie kann der Keramikfliesen-W\u00e4rmetauscher die SCR-Nacherhitzungsleistung ohne externe Energiezufuhr erbringen?<\/summary>\n
        Der Keramikfliesen-W\u00e4rmetauscher (Modell HB-565) arbeitet als Gas-Gas-W\u00e4rmetauscher mit einer thermischen Leistung von ca. 1.344 kW. Die Hei\u00dfseite empf\u00e4ngt Rohgas aus dem Ofen mit einer Temperatur von ca. 220 \u00b0C und k\u00fchlt es vor der Schlauchfilterstufe auf ca. 128 \u00b0C ab. Die Kaltseite empf\u00e4ngt Rauchgas nach der Ionenfl\u00fcssigkeits-Entgasung (REA) mit einer Temperatur von ca. 40 \u00b0C und erw\u00e4rmt es vor dem SCR-Reaktor auf ca. 130 \u00b0C. Die Erdgas-Zufuhr erh\u00f6ht die SCR-Eintrittstemperatur von 130 \u00b0C auf 180\u2013220 \u00b0C und verbraucht dabei 75 m\u00b3\/h. Ohne den W\u00e4rmetauscher w\u00fcrde die Erw\u00e4rmung des REA-Gases von 40 \u00b0C auf 180\u2013220 \u00b0C durch direkte Erdgasverbrennung etwa das Drei- bis Vierfache dieses Gasverbrauchs erfordern. Die Keramikfliesenkonstruktion (anstelle von Stahlblech oder -rohr) wurde aufgrund ihrer Best\u00e4ndigkeit gegen\u00fcber der kombinierten korrosiven Umgebung aus sauren Gasen und hohem Sauerstoffgehalt auf der Hei\u00dfseite gew\u00e4hlt.<\/div>\n<\/details>\n
        \nFrage 3: Welcher EU-Rechtsrahmen f\u00fcr improvisierte Sprengstoffe (IED) und welcher niederl\u00e4ndische Rechtsrahmen gelten f\u00fcr Anlagen zum Recycling von Blei-S\u00e4ure-Batterien?<\/summary>\n
        Anlagen zum Recycling von Blei-S\u00e4ure-Batterien in den Niederlanden unterliegen der EU-Richtlinie 2010\/75\/EU zur Industrie\u00f6konomik (IED) im Bereich der Nichteisenmetalle. Die geltenden BVT-Schlussfolgerungen f\u00fcr die Nichteisenmetallindustrie legen Emissionsgrenzwerte f\u00fcr NOx, SO\u2082, Feinstaub, Blei und seine Verbindungen sowie andere Schwermetalle fest. Zus\u00e4tzliche Verpflichtungen bestehen gem\u00e4\u00df der EU-REACH-Verordnung (EG) 1907\/2006 f\u00fcr Blei als besonders besorgniserregenden Stoff sowie gem\u00e4\u00df der Abfallrahmenrichtlinie (2008\/98\/EG) und der Batterie- und Akkumulatorrichtlinie (2006\/66\/EG, aktualisiert durch 2023\/1542\/EU) f\u00fcr die Entsorgung von Altbatterien. Niederl\u00e4ndische Umweltgenehmigungen werden von der Omgevingswet erteilt, wobei standortspezifische Emissionsgrenzwerte und Abfallentsorgungsauflagen vom Omgevingsdienst festgelegt werden. Emissionsmanagementsysteme (CEMS) m\u00fcssen nach EN 14181 QAL1\/QAL2\/AST zertifiziert und an die Meldeplattform angebunden sein. Die \u00dcberwachung der Emissionen von Bleikaminen erfordert typischerweise neben der kontinuierlichen Feinstaub\u00fcberwachung auch eine regelm\u00e4\u00dfige isokinetische Probenahme durch ein akkreditiertes Labor (mindestens viertelj\u00e4hrlich).<\/div>\n<\/details>\n
        \nFrage 4: Was passiert, wenn die vorgelagerte Staubabscheidung fehlschl\u00e4gt und die PM-Konzentration am Einlass der ionischen Fl\u00fcssigkeit \u00fcber 10 mg\/Nm\u00b3 steigt?<\/summary>\n
        Steigt die Feinstaubkonzentration (PM) am Einlass der Entschwefelungsanlage mit ionischer Fl\u00fcssigkeit \u00fcber 10 mg\/Nm\u00b3, verringert die fortschreitende Kontamination des Absorptionsmittels mit ionischer Fl\u00fcssigkeit dessen SO\u2082-Absorptionskapazit\u00e4t. Der Zeitraum zwischen erh\u00f6hter Feinstaubkonzentration am Einlass und messbarer \u00dcberschreitung des Grenzwerts f\u00fcr SO\u2082 am Auslass h\u00e4ngt von der Rezirkulationsrate und der Regenerationskapazit\u00e4t der ionischen Fl\u00fcssigkeit ab. Typischerweise steigt der SO\u2082-Wert am Auslass jedoch innerhalb von Stunden bis Tagen nach einem anhaltenden Ereignis mit hoher Feinstaubkonzentration an. Das Vorgehen sollte wie folgt aussehen: (1) Unverz\u00fcglich den vorgelagerten Elektrofilter und Schlauchfilter auf die Ursache der erh\u00f6hten Feinstaubkonzentration untersuchen; (2) den Durchsatz des Oxidationsofens reduzieren, um den gesamten Feinstaubeintrag in das System zu verringern, w\u00e4hrend die vorgelagerte Anlage repariert wird; (3) die Regenerationsrate der ionischen Fl\u00fcssigkeit erh\u00f6hen, um die SO\u2082-Absorptionskapazit\u00e4t w\u00e4hrend der Phase mit erh\u00f6hter Feinstaubkonzentration zu verbessern; (4) falls der SO\u2082-Wert am Auslass der ionischen Fl\u00fcssigkeit den Grenzwert \u00fcberschreitet, die zust\u00e4ndige Beh\u00f6rde (Omgevingsdienst) gem\u00e4\u00df den Genehmigungsbedingungen unverz\u00fcglich benachrichtigen. (5) Nachdem das Problem mit den Feinstaubpartikeln im vorgelagerten Bereich behoben wurde, ist die Wiederherstellung der Absorptionskapazit\u00e4t der ionischen Fl\u00fcssigkeit \u00fcber die folgenden 48 Stunden zu \u00fcberwachen, um sicherzustellen, dass das Absorptionsmittel wieder seine normale Leistungsf\u00e4higkeit erreicht hat.<\/div>\n<\/details>\n
        \nFrage 5: Wie hoch sind die j\u00e4hrlichen Betriebskosten f\u00fcr diese integrierte Aufbereitungsmodernisierung?<\/summary>\n
        Die j\u00e4hrlichen Betriebskosten f\u00fcr die SCR- und W\u00e4rmetauscher-Upgrade-Komponenten betragen: (1) Strom: 123 kW tats\u00e4chlicher Betrieb zu 0,4 RMB\/kWh-\u00c4quivalent, 8.000 h\/Jahr = ca. 39,36 Zehntausend RMB\/Jahr; (2) Erdgas (zus\u00e4tzliche SCR-Einlassheizung): 75 m\u00b3\/h zu 3,2 RMB\/m\u00b3 = ca. 192 Zehntausend RMB\/Jahr (mit Abstand der gr\u00f6\u00dfte Kostenfaktor); (3) Ammoniakwasser: 0,02 t\/h zu 500 RMB\/t = \u200b\u200bca. 8 Zehntausend RMB\/Jahr. Die gesamten j\u00e4hrlichen Betriebskosten f\u00fcr die neuen Upgrade-Komponenten betragen ca. 239 Zehntausend RMB\/Jahr-\u00c4quivalent. Der Austausch des SCR-Katalysators (alle 24.000 Betriebsstunden, ca. alle 3 Jahre bei 8.000 h\/Jahr) erfordert eine zus\u00e4tzliche Kapitalr\u00fccklage f\u00fcr die Kosten des Katalysatorwechsels, die \u00fcber 3 Jahre abgeschrieben wird. Die Betriebskosten der ionischen Fl\u00fcssigkeit (aus dem bestehenden System) sind in dieser Aufschl\u00fcsselung nicht enthalten.<\/div>\n<\/details>\n
        \nFrage 6: Wie wird der Ammoniak-Schlupf im SCR-System \u00fcberwacht und geregelt?<\/summary>\n
        Der Ammoniak-Schlupf (\u2264 5 ppm im Sollwert; 3 ppm im Istwert) wird durch folgende Ma\u00dfnahmen kontrolliert: (1) Echtzeit-NOx-Messung am SCR-Ein- und -Ausgang; (2) Anpassung der Ammoniakwasser-Einspritzrate durch das SCR-Regelsystem, um den NOx-Ausgangswert auf dem Zielwert von \u2264 50 mg\/Nm\u00b3 zu halten und gleichzeitig die Ammoniakeinspritzung auf dem minimal erforderlichen Niveau zu halten; (3) ein kontinuierlicher In-situ-NH\u2083-Analysator am SCR-Ausgang liefert direktes Feedback zum Ammoniak-Schlupf mit einem Sollwertalarm bei 4 ppm und automatischer Reduzierung der Einspritzrate bei 5 ppm; (4) kontinuierliche \u00dcberwachung der SCR-Einlasstemperatur; die Ammoniakeinspritzung wird automatisch abgeschaltet, wenn die Temperatur unter 210 \u00b0C f\u00e4llt, um einen zu hohen Ammoniak-Schlupf bei niedrigen Temperaturen zu vermeiden. Gem\u00e4\u00df den niederl\u00e4ndischen Umweltgenehmigungsauflagen kann die Ammoniakkonzentration am Schornstein regelm\u00e4\u00dfigen Meldepflichten unterliegen; der Umfang der CEMS-Installation sollte vor der Inbetriebnahme mit dem Umweltdienst (Omgevingsdienst) abgekl\u00e4rt werden.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ7. Wie wird der Bleigehalt in allen festen Abfallstr\u00f6men aus der Behandlungsanlage gem\u00e4\u00df den EU-Vorschriften f\u00fcr gef\u00e4hrliche Abf\u00e4lle gehandhabt?<\/summary>\n
        Bleiverbindungen gelten gem\u00e4\u00df der EU-REACH-Verordnung und der Richtlinie \u00fcber gef\u00e4hrliche Abf\u00e4lle als gef\u00e4hrliche Stoffe. S\u00e4mtliche feste Abf\u00e4lle aus der Aufbereitungsanlage \u2013 ESP-Trichterasche, Filterkuchen und nasser ESP-Schlamm \u2013 enthalten Blei in Konzentrationen, die typischerweise zur Einstufung als gef\u00e4hrlich gem\u00e4\u00df den Abfallkategorien des Europ\u00e4ischen Abfallkatalogs f\u00fchren (z. B. 10 04 01* \u201eSchlacken aus der prim\u00e4ren und sekund\u00e4ren Bleiproduktion\u201c). Jeder Abfallstrom muss: (1) mittels TCLP-Sickerwasserpr\u00fcfung (EN 12457) charakterisiert werden, um die Gefahrenklassifizierung zu best\u00e4tigen; (2) gekennzeichnet und in daf\u00fcr vorgesehenen Bereichen f\u00fcr gef\u00e4hrliche Abf\u00e4lle mit Sekund\u00e4rabdichtung gelagert werden; (3) nur an zugelassene Anlagen zur Behandlung gef\u00e4hrlicher Abf\u00e4lle unter Verwendung von Begleitscheinen f\u00fcr gef\u00e4hrliche Abf\u00e4lle transportiert werden; (4) in den j\u00e4hrlichen Umweltregistereintr\u00e4gen und, bei \u00dcberschreitung bestimmter Meldeschwellen, in E-PRTR-Meldungen erfasst werden. Das ionische Fl\u00fcssigkeitsabsorptionsmittel muss vor der Entsorgung auf seinen Bleigehalt untersucht werden, wenn es am Ende seiner Nutzungsdauer ausgetauscht wird \u2013 es hat w\u00e4hrend seiner Nutzungsdauer Bleiverbindungen aufgenommen.<\/div>\n<\/details>\n
        \nFrage 8: Kann die gleiche Architektur der ionischen Fl\u00fcssigkeitsentschwefelung + SCR auch auf andere Abgasstr\u00f6me aus dem Recycling von Nichteisenmetallen (Zink, Kupfer, Aluminium) angewendet werden?<\/summary>\n
        Ja, mit anwendungsspezifischen Anpassungen. Die grundlegende Architektur (tiefe vorgelagerte Staubentfernung zum Schutz des ionischen Fl\u00fcssigkeitsabsorptionsmittels + ionische Fl\u00fcssigkeits-Rauchgasentschwefelung zur SO\u2082-Entfernung vor der SCR + SCR in SO\u2082-armer Umgebung + Abw\u00e4rmenutzung zur SCR-Temperaturregelung) ist auf andere Abgasanwendungen im Bereich des Nichteisenmetall-Recyclings \u00fcbertragbar. Zinkrecycling-Abgas enth\u00e4lt hohe Konzentrationen an ZnO-Partikeln und SO\u2082 aus der Zinksulfat-Zersetzung; Kupferh\u00fctten-Abgas enth\u00e4lt SO\u2082 und Arsenverbindungen; Aluminiumlegierungs-Recycling-Abgas aus Salzschmelz\u00f6fen enth\u00e4lt neben den typischen Verbrennungsschadstoffen HCl und Fluoride. Jede Anwendung erfordert eine Anpassung der Spezifikation f\u00fcr die vorgelagerte Staubentfernung (f\u00fcr das jeweilige Metall und die jeweilige Verbindung), der Chemie der ionischen Fl\u00fcssigkeit (f\u00fcr die jeweilige SO\u2082- und HCl\/HF-Kombination) und der SCR-Katalysatorformulierung (f\u00fcr die jeweilige Gaszusammensetzung und den jeweiligen Temperaturbereich). F\u00fcr jede neue Anwendung ist eine separate technische Charakterisierungsstudie erforderlich, bevor die Ausr\u00fcstung spezifiziert werden kann.<\/div>\n<\/details>\n
        \nFrage 9. Wie l\u00e4uft der Austausch des SCR-Katalysators ab und wie lange dauert er?<\/summary>\n
        Der SCR-Katalysator hat eine chemische Lebensdauer von 24.000 Stunden ab dem ersten Gaskontakt (ca. 3 Jahre bei 8.000 h\/Jahr). Der Katalysatorwechsel sollte als planm\u00e4\u00dfige Wartungsma\u00dfnahme und nicht erst bei beobachtetem Leistungsabfall erfolgen. Das Wechselverfahren umfasst folgende Schritte: (1) Abschalten und Abk\u00fchlen des SCR-Reaktors; (2) Trennen des Reaktors vom Gasstrom und Sicherstellen sicherer atmosph\u00e4rischer Bedingungen im Reaktor; (3) Entnahme der verbrauchten Katalysatormodule aus jeder Schicht und Palettierung f\u00fcr den Transport zur Katalysatorregenerations- oder Entsorgungsanlage; (4) Einbau neuer Katalysatormodule; (5) Wiederinbetriebnahme des Reaktors mit einer kontrollierten Aufw\u00e4rmsequenz. Der Katalysatorwechsel f\u00fcr ein System dieser Gr\u00f6\u00dfe (15,03 m\u00b3 Gesamtkatalysatorvolumen) ben\u00f6tigt in der Regel 2\u20133 Tage f\u00fcr ein erfahrenes Team. Die Anlage muss diese Wartungsstillstandszeit im Voraus planen: entweder im Rahmen einer geplanten Ofenwartungsstillstandszeit oder durch Betrieb der Oxidations\u00f6fen mit reduziertem Durchsatz w\u00e4hrend der SCR-Stillstandszeit, um die Genehmigungsgrenzen ohne SCR-Betrieb einzuhalten.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ10. Gibt es Referenzanlagen f\u00fcr die Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten + Niedertemperatur-SCR-Systeme, die f\u00fcr Besichtigungen vor Ort zur Verf\u00fcgung stehen?<\/summary>\n
        Ja. Das in dieser Fallstudie beschriebene integrierte System aus Elektrofilter (ESP), W\u00e4rmetauscher, Schlauchfilter, Entschwefelung mit ionischen Fl\u00fcssigkeiten, Niedertemperatur-SCR und Nass-ESP wurde bereits in Anlagen zur Wertstoffr\u00fcckgewinnung und zum Recycling von Nichteisenmetallen eingesetzt und erf\u00fcllt dort die strengen Emissionsgrenzwerte. F\u00fcr qualifizierte Interessenten k\u00f6nnen wir Referenzbesuche vereinbaren, bei denen wir Ihnen verifizierte Daten zur Einhaltung der Emissionsgrenzwerte (CEMS), Leistungsdaten der ionischen Fl\u00fcssigkeiten und Dokumentationen zur \u00dcberwachung der SCR-Katalysatoraktivit\u00e4t zur Verf\u00fcgung stellen. Bitte nutzen Sie den untenstehenden Kontaktlink, um Referenzdokumente anzufordern oder einen Besuch bei einer vergleichbaren Anlage zur Abgasreinigung im Bereich Bleirecycling oder Wertstoffr\u00fcckgewinnung zu vereinbaren.<\/div>\n<\/details>\n<\/section>\n
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