{"id":3090,"date":"2026-06-16T08:47:56","date_gmt":"2026-06-16T08:47:56","guid":{"rendered":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/?p=3090"},"modified":"2026-06-16T08:47:56","modified_gmt":"2026-06-16T08:47:56","slug":"conformite-aux-normes-demissions-ultra-faibles-pour-lindustrie-siderurgique-tour-de-lavage-des-gaz-de-combustion-des-fours-rotatifs-decantation-electrostatique-humide-des-gaz-de-combustion-d","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/fr\/application\/conformite-aux-normes-demissions-ultra-faibles-pour-lindustrie-siderurgique-tour-de-lavage-des-gaz-de-combustion-des-fours-rotatifs-decantation-electrostatique-humide-des-gaz-de-combustion-d\/","title":{"rendered":"Conformit\u00e9 aux normes d'\u00e9missions ultra-faibles pour les gaz de sortie des fours rotatifs de l'industrie sid\u00e9rurgique\u00a0: tour de lavage, d\u00e9sulfuration des gaz de combustion au calcaire-gypse, pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique humide et r\u00e9cup\u00e9ration de chaleur MGGH pour l'\u00e9limination des panaches blancs"},"content":{"rendered":"

<\/p>\n

<\/p>\n
\n

\u00c9tude de cas \u00b7 Contr\u00f4le des \u00e9missions industrielles<\/p>\n

Comment un important producteur d'acier a atteint une efficacit\u00e9 de d\u00e9sulfuration de 99,7%, des \u00e9missions de SO\u2082 inf\u00e9rieures \u00e0 10 mg\/Nm\u00b3, des particules inf\u00e9rieures \u00e0 3 mg\/Nm\u00b3 et une \u00e9limination compl\u00e8te du panache blanc provenant de 90\u00a0000 Nm\u00b3\/h de gaz de four rotatif \u2014 en d\u00e9ployant un syst\u00e8me de traitement int\u00e9gr\u00e9 en cinq \u00e9tapes avec \u00e9changeur de chaleur MGGH pour une suppression \u00e9co\u00e9nerg\u00e9tique du panache et une surveillance intelligente en temps r\u00e9el pour un contr\u00f4le adaptatif de la pollution.<\/p>\n

Gaz de sortie du four rotatif en acier<\/span>
\n\u00c9changeur de chaleur MGGH<\/span>
\nPr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique humide<\/span>
\nFGD calcaire-gypse<\/span>
\n\u00c9limination du panache blanc<\/span><\/div>\n<\/header>\n

<\/p>\n

\n
\n
99.7%<\/div>\n
\u00c9limination r\u00e9elle du SO\u2082<\/div>\n
Sortie : 10 mg\/Nm\u00b3<\/div>\n<\/div>\n
\n
90%<\/div>\n
\u00c9limination r\u00e9elle de la poussi\u00e8re<\/div>\n
Sortie PM : 3 mg\/Nm\u00b3<\/div>\n<\/div>\n
\n
90,213<\/div>\n
Nm\u00b3\/h<\/div>\n
Volume des gaz de combustion du proc\u00e9d\u00e9<\/div>\n<\/div>\n
\n
Z\u00e9ro<\/div>\n
Panache blanc visible<\/div>\n
MGGH + ESP humide<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

<\/p>\n

\n

01 \u2014 Contexte industriel<\/p>\n

Production d'acier, poussi\u00e8res des fours \u00e0 arc \u00e9lectrique et transition vers les \u00e9missions ultra-faibles<\/h2>\n

Lors de la fabrication de l'acier, des sous-produits et des particules sont g\u00e9n\u00e9r\u00e9s \u00e0 plusieurs \u00e9tapes de la production, notamment lors du frittage, de la fusion et de la cuisson au four \u00e0 arc \u00e9lectrique, o\u00f9 les r\u00e9actions m\u00e9tallurgiques \u00e0 haute temp\u00e9rature entra\u00eenent la lib\u00e9ration de fines poussi\u00e8res d'oxydes m\u00e9talliques. Les poussi\u00e8res issues du four \u00e0 arc \u00e9lectrique (FAE), en particulier, repr\u00e9sentent 12 \u00e0 20 kg de poussi\u00e8res par tonne d'acier produite, avec une teneur en oxyde de zinc d\u00e9passant souvent 401 TP3T. Conjugu\u00e9es aux poussi\u00e8res provenant de la production d'\u00e9lectricit\u00e9, du transport routier de marchandises et de l'activit\u00e9 maritime, les \u00e9missions des aci\u00e9ries engendrent d'importants probl\u00e8mes de pollution environnementale qui affectent directement la sant\u00e9 des populations riveraines des zones industrielles.<\/p>\n

La gestion efficace des poussi\u00e8res de four \u00e0 arc \u00e9lectrique (FAE) constitue donc non seulement une obligation de conformit\u00e9 environnementale, mais aussi une opportunit\u00e9 de valorisation des ressources\u00a0: ces poussi\u00e8res contiennent des concentrations importantes de zinc, de plomb et d\u2019autres m\u00e9taux qui pr\u00e9sentent une valeur commerciale lorsqu\u2019ils sont trait\u00e9s selon une fili\u00e8re de valorisation appropri\u00e9e. Le proc\u00e9d\u00e9 de four rotatif d\u00e9crit dans cette \u00e9tude de cas est la principale technologie industrielle de traitement des poussi\u00e8res de FAE et de r\u00e9cup\u00e9ration du zinc et du fer qu\u2019elles contiennent, tout en g\u00e9n\u00e9rant des gaz de combustion qui n\u00e9cessitent un traitement complet et multipolluant.<\/p>\n

L'installation de ce projet exploite un four rotatif pour le traitement des poussi\u00e8res de four \u00e0 arc \u00e9lectrique (EAF), produisant 56\u00a0890 Nm\u00b3\/h de gaz de combustion standard (90\u00a0213 Nm\u00b3\/h en conditions de proc\u00e9d\u00e9) \u00e0 une temp\u00e9rature de 150 \u00e0 160 \u00b0C. Elle s'est dot\u00e9e d'une plateforme intelligente int\u00e9gr\u00e9e de contr\u00f4le et de gestion environnementale, gr\u00e2ce \u00e0 l'installation de micro-stations de mesure de la qualit\u00e9 de l'air et d'instruments de surveillance de la concentration totale de particules en suspension (PTS). Cette plateforme permet une surveillance compl\u00e8te et en temps r\u00e9el des \u00e9missions de la chemin\u00e9e, une alerte pr\u00e9coce et une gestion coordonn\u00e9e et intelligente. Ces mesures ont permis d'am\u00e9liorer significativement le niveau de gestion environnementale de l'installation, qui atteint d\u00e9sormais des normes d'\u00e9missions ultra-faibles.<\/p>\n

Le projet vise \u00e0 Normes d'\u00e9mission ultra-faibles pour les polluants atmosph\u00e9riques de l'industrie sid\u00e9rurgique<\/em> Conform\u00e9ment aux conclusions de la directive europ\u00e9enne sur les meilleures techniques disponibles (MTD) relatives \u00e0 la production de fer et d'acier, qui exigent des concentrations de SO\u2082 \u2264 20 mg\/Nm\u00b3, de particules \u2264 5 mg\/Nm\u00b3, de CO \u2264 100 mg\/Nm\u00b3, de HCl \u2264 5 mg\/Nm\u00b3 et de HF \u2264 20 mg\/Nm\u00b3, le projet a largement d\u00e9pass\u00e9 ces objectifs, atteignant des concentrations r\u00e9elles \u00e0 la sortie nettement inf\u00e9rieures \u00e0 toutes les limites.<\/p>\n

\"Sc\u00e9narios<\/p>\n

\n
<\/div>\n

\u00ab\u00a0Les gaz de combustion issus du traitement des poussi\u00e8res des fours rotatifs \u00e0 arc \u00e9lectrique (EAF) pr\u00e9sentent la particularit\u00e9 de devoir r\u00e9duire la concentration de SO\u2082 (2\u00a0800\u00a0mg\/Nm\u00b3) \u00e0 moins de 20\u00a0mg\/Nm\u00b3 (exigence de r\u00e9duction de la norme 99.3%), tout en g\u00e9rant simultan\u00e9ment une charge \u00e9lev\u00e9e en poussi\u00e8res, en CO, en HCl et en HF, ainsi que le panache blanc persistant provenant des gaz d'\u00e9chappement \u00e0 forte humidit\u00e9 apr\u00e8s \u00e9purateur. La solution d'\u00e9change thermique MGGH pour l'\u00e9limination de ce panache blanc \u00e9vite la consommation d'\u00e9nergie li\u00e9e au r\u00e9chauffage conventionnel des gaz, tout en exploitant la chaleur r\u00e9siduelle de l'installation comme source d'\u00e9nergie pour la suppression du panache.\u00a0\u00bb<\/p>\n

\u2014 R\u00e9sum\u00e9 technique du projet de d\u00e9poussi\u00e9rage et de d\u00e9sulfuration dans l'industrie sid\u00e9rurgique<\/cite><\/p><\/blockquote>\n<\/section>\n

\n

<\/p>\n

\n

02 \u2014 Profil de pollution<\/p>\n

\u00c9missions de gaz de combustion issues du traitement des poussi\u00e8res des fours rotatifs \u00e0 arc \u00e9lectrique\u00a0: teneurs \u00e9lev\u00e9es en SO\u2082, poussi\u00e8res, CO, HCl, HF et panache blanc<\/h2>\n

Le four rotatif est aliment\u00e9 au gaz naturel (consommation de combustible d'environ 5\u00a0500 m\u00b3\/h). Les conditions de fonctionnement \u00e0 la sortie du four g\u00e9n\u00e8rent 90\u00a0213 Nm\u00b3\/h de gaz r\u00e9siduaires \u00e0 une temp\u00e9rature de 150 \u00e0 160 \u00b0C. Dans les conditions de r\u00e9f\u00e9rence standard (15% O\u2082, sur base s\u00e8che), cela correspond \u00e0 56\u00a0890 Nm\u00b3\/h. Les gaz r\u00e9siduaires contiennent simultan\u00e9ment les cat\u00e9gories de polluants suivantes\u00a0:<\/p>\n

    \n
  • Concentration de SO\u2082 de 2\u00a0800 mg\/Nm\u00b3 \u00e0 l'entr\u00e9e de d\u00e9sulfuration<\/strong>Le SO\u2082 est g\u00e9n\u00e9r\u00e9 \u00e0 partir des compos\u00e9s soufr\u00e9s pr\u00e9sents dans les poussi\u00e8res alimentant le four \u00e0 arc \u00e9lectrique et dans les gaz de combustion. Apr\u00e8s le pr\u00e9traitement par la tour de lavage, le SO\u2082 p\u00e9n\u00e8tre dans l'absorbeur du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) \u00e0 une concentration de 2\u00a0800 mg\/Nm\u00b3. Concentration cible en sortie\u00a0: \u2264\u00a020\u00a0mg\/Nm\u00b3 (valeur nominale) \/ valeur r\u00e9elle obtenue\u00a0: 10\u00a0mg\/Nm\u00b3. Efficacit\u00e9 de d\u00e9sulfuration\u00a0: 99,31\u00a0% TP3T (valeur nominale) \/ 99,71\u00a0% TP3T (valeur r\u00e9elle).<\/li>\n
  • Mati\u00e8res particulaires (PM) \u00e0 100 mg\/Nm\u00b3 initial<\/strong>Les fines particules d'oxyde m\u00e9tallique et de carbone provenant de l'alimentation en poussi\u00e8res du four \u00e0 arc \u00e9lectrique (EAF) et de la zone de combustion du four rotatif sont \u00e9limin\u00e9es. Apr\u00e8s pr\u00e9traitement par tour de lavage, la concentration de particules \u00e0 l'entr\u00e9e de l'absorbeur du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) est consid\u00e9rablement r\u00e9duite. Les particules fines restantes sont captur\u00e9es par le pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique humide avec une efficacit\u00e9 \u2265 951 TP3T. Concentration cible en sortie\u00a0: \u2264 5 mg\/Nm\u00b3 (valeur nominale) \/ valeur r\u00e9elle\u00a0: 3 mg\/Nm\u00b3. Taux global d'\u00e9limination des poussi\u00e8res du syst\u00e8me\u00a0: 751 TP3T (valeur nominale) \/ 901 TP3T (valeur r\u00e9elle).<\/li>\n
  • CO \u00e0 4\u00a0000 mg\/Nm\u00b3 initial<\/strong>Pr\u00e9sent en raison d'une combustion incompl\u00e8te dans le four rotatif. Une concentration importante de CO n\u00e9cessite une surveillance du CO en amont et des dispositifs de s\u00e9curit\u00e9, ainsi que la v\u00e9rification d'un m\u00e9lange d'air de dilution ad\u00e9quat avant que le syst\u00e8me n'atteigne les zones de traitement ferm\u00e9es.<\/li>\n
  • HCl \u00e0 15 mg\/Nm\u00b3 et HF \u00e0 50 mg\/Nm\u00b3 (concentration initiale)<\/strong>Gaz acides provenant des compos\u00e9s chlor\u00e9s et fluor\u00e9s pr\u00e9sents dans les poussi\u00e8res du four \u00e0 arc \u00e9lectrique. Captur\u00e9s par le lavage dans la tour et l'absorption au calcaire-gypse du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion. Sortie\u00a0: HCl \u2264\u00a02\u00a0mg\/Nm\u00b3 (limite de conception\u00a0: 5), HF \u2264\u00a06\u00a0mg\/Nm\u00b3 (limite de conception\u00a0: 20).<\/li>\n
  • Substances corrosives \u00e0 30 mg\/Nm\u00b3 NaCl<\/strong>Les chlorures de m\u00e9taux alcalins issus du traitement des poussi\u00e8res des fours \u00e0 arc \u00e9lectrique cr\u00e9ent un environnement corrosif pour tous les \u00e9quipements de traitement en milieu humide. Les sp\u00e9cifications des mat\u00e9riaux doivent tenir compte de cet environnement de service combinant gaz acides et sels alcalins.<\/li>\n
  • Plume blanche visible<\/strong>Les gaz d'\u00e9chappement post-\u00e9purateur, \u00e0 environ 50 \u00b0C (\u00e0 la sortie du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion), sont satur\u00e9s en vapeur d'eau. Sans syst\u00e8me actif de suppression du panache, un panache blanc visible se forme dans la plupart des conditions ambiantes. Le syst\u00e8me MGGH (g\u00e9n\u00e9ration de brouillard et chauffage des gaz, c'est-\u00e0-dire \u00e9changeur de chaleur gaz-gaz) utilise les gaz de combustion bruts chauds du four pour r\u00e9chauffer les gaz propres post-d\u00e9sulfuration \u00e0 plus de 90 \u00b0C, \u00e9levant ainsi la temp\u00e9rature des gaz de combustion au-dessus du point de ros\u00e9e atmosph\u00e9rique et \u00e9liminant la formation de panache visible sans apport d'\u00e9nergie externe.<\/li>\n<\/ul>\n
    \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
    Param\u00e8tre<\/th>\nEntr\u00e9e initiale \/ FGD<\/th>\nPoint de vente con\u00e7u<\/th>\nMagasin d'usine<\/th>\nLimite de l'UE pour les dispositifs \u00e9lectroniques autonomes<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
    SO\u2082<\/td>\n2 800 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226420 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n10 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n20 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
    Mati\u00e8res particulaires (PM)<\/td>\n100 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u22645 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n3 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n5 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
    CO<\/td>\n4 000 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u2264100 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u2264100 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n100 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
    HCl<\/td>\n15 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u22645 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n2 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n5 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
    HF<\/td>\n50 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226420 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n6 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n20 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
    Plume blanche visible<\/td>\nPr\u00e9sent<\/td>\nAucun (invisible)<\/td>\nAucun \u2014 confirm\u00e9<\/td>\nAucune plume blanche visible<\/td>\n<\/tr>\n
    Volume des gaz de combustion du proc\u00e9d\u00e9<\/td>\n90\u00a0213 Nm\u00b3\/h<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
    Volume standard des gaz de combustion<\/td>\n56 890 Nm\u00b3\/h<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
    Temp\u00e9rature des gaz de combustion (sortie du four)<\/td>\n150\u2013160 \u00b0C<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
    Substances corrosives (NaCl)<\/td>\n30 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n<\/section>\n
    \n

    <\/p>\n

    \n

    03 \u2014 Solution de traitement<\/p>\n

    Syst\u00e8me de traitement en cinq \u00e9tapes\u00a0: pr\u00e9-refroidissement MGGH, tour de lavage, FGD, ESP humide et r\u00e9chauffage MGGH<\/h2>\n

    Le syst\u00e8me de traitement exploite les gaz de combustion chauds du four de l'installation comme source d'\u00e9nergie pour le pr\u00e9-refroidissement (avant le laveur) et le r\u00e9chauffage (apr\u00e8s le laveur) gr\u00e2ce \u00e0 un \u00e9changeur de chaleur gaz-gaz (MGGH). Ce syst\u00e8me r\u00e9cup\u00e8re la chaleur r\u00e9siduelle pour la gestion thermique de la cha\u00eene de traitement et l'\u00e9limination des panaches blancs, sans apport d'\u00e9nergie externe pour le r\u00e9chauffage des gaz. Cette autonomie \u00e9nerg\u00e9tique distingue l'approche MGGH des m\u00e9thodes classiques de r\u00e9chauffage des gaz par vapeur ou par r\u00e9sistances \u00e9lectriques.<\/p>\n

    \u00c9tape 1 : \u00c9changeur de chaleur de pr\u00e9-refroidissement MGGH (160 \u00b0C \u2192 115 \u00b0C)<\/h3>\n

    Les gaz de combustion bruts chauds \u00e0 160 \u00b0C p\u00e9n\u00e8trent dans l'\u00e9changeur de chaleur de pr\u00e9-refroidissement MGGH (d\u00e9bit de gaz de combustion\u00a0: 52\u00a0320 m\u00b3\/h\u00a0; surface d'\u00e9change thermique\u00a0: 400 m\u00b2\u00a0; entr\u00e9e c\u00f4t\u00e9 chaud\u00a0: 160 \u00b0C\u00a0; sortie c\u00f4t\u00e9 chaud\u00a0: 115 \u00b0C\u00a0; entr\u00e9e d'eau chaude\u00a0: 89 \u00b0C\u00a0; sortie d'eau chaude\u00a0: 109 \u00b0C\u00a0; dimensions de l'appareil\u00a0: 3\u00a0000 \u00d7 2\u00a0120 \u00d7 3\u00a0524 mm). Cette \u00e9tape de pr\u00e9-refroidissement remplit deux objectifs\u00a0: elle abaisse la temp\u00e9rature des gaz \u00e0 un niveau compatible avec les mat\u00e9riaux anticorrosion de la tour de lavage et du laveur de gaz de combustion situ\u00e9s en aval, et elle r\u00e9cup\u00e8re l'\u00e9nergie thermique dans le circuit d'eau chaude, laquelle est ensuite utilis\u00e9e pour r\u00e9chauffer les gaz propres post-FGD afin d'\u00e9liminer les panaches blancs. Les \u00e9changeurs de chaleur MGGH doivent \u00eatre fabriqu\u00e9s en acier inoxydable de qualit\u00e9 appropri\u00e9e pour \u00e9viter les probl\u00e8mes de corrosion, de fuite et de d\u00e9p\u00f4t de boues. Le choix de la nuance d'acier inoxydable appropri\u00e9e, le r\u00e9glage de la vitesse du gaz ad\u00e9quate et l'optimisation de la g\u00e9om\u00e9trie des conduits pour r\u00e9duire le taux de d\u00e9p\u00f4t sont les disciplines de conception cl\u00e9s pour la long\u00e9vit\u00e9 des MGGH.<\/p>\n

    \u00c9tape 2 : Tour de lavage (pr\u00e9lavage \u00e0 l'HCl et pr\u00e9-\u00e9limination des particules fines)<\/h3>\n

    Le gaz pr\u00e9-refroidi p\u00e9n\u00e8tre dans la tour de lavage (d\u00e9bit des gaz de combustion\u00a0: 80\u00a0841\u00a0m\u00b3\/h\u00a0; temp\u00e9rature d\u2019entr\u00e9e\u00a0: 115\u00a0\u00b0C\u00a0; temp\u00e9rature de sortie\u00a0: 65\u00a0\u00b0C\u00a0; vitesse du gaz\u00a0: 2,4\u00a0m\/s\u00a0; diam\u00e8tre int\u00e9rieur de la tour\u00a0: 3,5\u00a0m\u00a0; 2\u00a0couches de pulv\u00e9risation\u00a0; d\u00e9bit d\u2019une pompe\u00a0: 80\u00a0m\u00b3\/h\u00a0; hauteur de la tour\u00a0: 23\u00a0m). La tour de lavage comporte trois couches de buses de pulv\u00e9risation qui \u00e9liminent efficacement les gaz acides HCl des gaz de combustion. Apr\u00e8s lavage, la temp\u00e9rature du gaz diminue et celui-ci est dirig\u00e9 vers le syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration pour le traitement FGD. La tour \u00e9limine pr\u00e9alablement le HCl afin de prot\u00e9ger la suspension de calcaire FGD d\u2019une contamination par les chlorures, qui alt\u00e9rerait autrement la chimie d\u2019absorption du SO\u2082 et la qualit\u00e9 de la cristallisation du gypse. Le bon fonctionnement de la tour de lavage repose sur une gestion optimale de l\u2019eau de circulation\u00a0: surveillance continue du pH et contr\u00f4le de la concentration en chlorures dans la liqueur de circulation afin d\u2019\u00e9viter qu\u2019elle n\u2019atteigne des niveaux r\u00e9duisant l\u2019efficacit\u00e9 d\u2019absorption du HCl.<\/p>\n

    \u00c9tape 3 : Tour d'absorption FGD en calcaire-gypse (\u03c62,8 m, 70 500 Nm\u00b3\/h)<\/h3>\n

    Apr\u00e8s la tour de lavage, les gaz p\u00e9n\u00e8trent dans l'absorbeur FGD calcaire-gypse pour l'\u00e9limination du SO\u2082. Param\u00e8tres cl\u00e9s\u00a0: d\u00e9bit des gaz de combustion\u00a0: 70\u00a0500\u00a0m\u00b3\/h \u00e0 l'entr\u00e9e du FGD\u00a0; temp\u00e9rature des gaz de combustion\u00a0: 65\u00a0\u00b0C\u00a0; concentration de SO\u2082 \u00e0 l'entr\u00e9e\u00a0: 2\u00a0800\u00a0mg\/Nm\u00b3\u00a0; concentration de SO\u2082 \u00e0 la sortie\u00a0: 20\u00a0mg\/Nm\u00b3 (valeur nominale) \/ 10\u00a0mg\/Nm\u00b3 (valeur r\u00e9elle)\u00a0; rapport molaire calcium\/soufre\u00a0: 1,05\u00a0; vitesse des gaz\u00a0: <\u00a03,2\u00a0m\/s\u00a0; diam\u00e8tre int\u00e9rieur de la tour\u00a0: \u03c6\u00a02,8\u00a0m\u00a0; rapport liquide\/gaz\u00a0: 22,8\u00a0; 4\u00a0couches de pulv\u00e9risation\u00a0; d\u00e9bit de la pompe unique\u00a0: 325\u00a0m\u00b3\/h\u00a0; temps de d\u00e9cantation de la suspension\u00a0: 3,5\u00a0h\u00a0; consommation de calcaire\u00a0: 275\u00a0kg\/h\u00a0; production de gypse\u00a0: 395\u00a0kg\/h\u00a0; teneur en eau du gypse\u00a0: 12\u2013151\u00a0\u00b5g\/L. S\u00e9parateurs de brouillard\u00a0: s\u00e9parateur \u00e0 deux couches (premier \u00e9tage) + s\u00e9parateur tubulaire (deuxi\u00e8me \u00e9tage)\u00a0; capacit\u00e9 de stockage de calcaire\u00a0: 30\u00a0m\u00b3 (autonomie de 4,5\u00a0jours). Le proc\u00e9d\u00e9 calcaire-gypse atteint une efficacit\u00e9 d\u2019\u00e9limination du SO\u2082 de 99,31\u00a0TP3T (valeur nominale) et de 99,71\u00a0TP3T (valeur r\u00e9elle). Il permet \u00e9galement de capturer une fraction importante du HF r\u00e9siduel pr\u00e9sent dans le flux gazeux gr\u00e2ce \u00e0 la formation de fluorure de calcium dans la suspension.<\/p>\n

    \u00c9tape 4 : Pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique humide (WESP, 70 500 Nm\u00b3\/h)<\/h3>\n

    Les gaz post-FGD p\u00e9n\u00e8trent dans le WESP pour un polissage en profondeur des particules et la capture des brouillards acides. Param\u00e8tres cl\u00e9s\u00a0: d\u00e9bit des gaz de combustion\u00a0: 70\u00a0500\u00a0m\u00b3\/h\u00a0; temp\u00e9rature des gaz de combustion\u00a0: 65\u00a0\u00b0C\u00a0; vitesse de lavage nominale\u00a0: 1,4\u00a0m\/s\u00a0; surface de captation effective des tubes anodiques\u00a0: 14,16\u00a0m\u00b2\u00a0; surface de captation\u00a0: 943,5\u00a0m\u00b2\u00a0; concentration de particules en sortie\u00a0: \u2264\u00a05\u00a0mg\/Nm\u00b3\u00a0; r\u00e9sistance du corps\u00a0: 300\u00a0Pa\u00a0; sp\u00e9cifications des tubes anodiques\u00a0: \u03c6360\u00a0\u00d7\u00a06\u00a0000\u00a0mm\u00a0; nombre de tubes anodiques\u00a0: 128\u00a0; nombre de fils cathodiques\u00a0: 2\u00a0205\u00a0; type d\u2019alimentation\u00a0: haute fr\u00e9quence\u00a0; param\u00e8tres \u00e9lectriques\u00a0: 72\u00a0kV \/ 800\u00a0mA\u00a0; surface de captation sp\u00e9cifique\u00a0: 37\u00a0m\u00b2\/(m\u00b3\u00b7s). Le WESP atteint une purification \u226595% des particules fines r\u00e9siduelles et des brouillards acides qui passent \u00e0 travers les \u00e9liminateurs de brouillard FGD, d\u00e9livrant des PM de sortie \u00e0 3 mg\/Nm\u00b3 (r\u00e9el) contre un objectif de conception de 5 mg\/Nm\u00b3.<\/p>\n

    \u00c9tape 5 : \u00c9changeur de chaleur de r\u00e9chauffage MGGH (50 \u00b0C \u2192 90 \u00b0C)<\/h3>\n

    Le gaz propre issu du proc\u00e9d\u00e9 WESP, \u00e0 environ 50 \u00b0C, est r\u00e9chauff\u00e9 \u00e0 90 \u00b0C par l'\u00e9changeur de chaleur de r\u00e9chauffage MGGH (d\u00e9bit de gaz de combustion\u00a0: 53\u00a0366 m\u00b3\/h\u00a0; surface d'\u00e9change thermique\u00a0: 812 m\u00b2\u00a0; perte de charge\u00a0: 370 Pa\u00a0; entr\u00e9e des gaz de combustion\u00a0: 50 \u00b0C\u00a0; sortie des gaz de combustion\u00a0: 90 \u00b0C\u00a0; entr\u00e9e d'eau chaude\u00a0: 108 \u00b0C\u00a0; sortie d'eau chaude\u00a0: 90 \u00b0C\u00a0; dimensions\u00a0: 3\u00a0000 \u00d7 2\u00a0120 \u00d7 4\u00a0004 mm). En \u00e9levant la temp\u00e9rature des gaz de combustion \u00e0 90 \u00b0C \u2013 sup\u00e9rieure au point de ros\u00e9e atmosph\u00e9rique en conditions normales de fonctionnement \u2013 \u200b\u200ble panache blanc visible est \u00e9limin\u00e9 sans apport d'\u00e9nergie externe. L'eau chaude utilis\u00e9e pour r\u00e9chauffer le gaz propre est la m\u00eame que celle chauff\u00e9e par le gaz brut lors du pr\u00e9-refroidissement en amont du MGGH, cr\u00e9ant ainsi une boucle de r\u00e9cup\u00e9ration de chaleur enti\u00e8rement autonome.<\/p>\n

    \n
    \n
    Rotatif
    \nFour
    \n160\u00b0C<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    MGGH \u2b50
    \nPr\u00e9-refroidissement
    \n160\u2192115\u00b0C<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    Lavage \u2b50
    \nTour
    \nHCl\/PM<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    FGD \u2b50
    \nCalcaire
    \n99,3% SO\u2082<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    ESP humide \u2b50
    \nPM+Brume
    \n\u226595%<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    MGGH \u2b50
    \nR\u00e9chauffer
    \n50\u219290\u00b0C<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    Fan de Tsahal
    \n\u2192 Pile
    \nPas de plume<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

    \u2b50 \u00c9quipement neuf ou am\u00e9lior\u00e9 dans ce projet<\/p>\n

    \"Diagramme<\/p>\n

    \"Mod\u00e8le
    \n\"Mod\u00e8le<\/div>\n<\/section>\n
    \n

    <\/p>\n

    \n

    04 \u2014 Principaux avantages<\/p>\n

    Pourquoi l'architecture MGGH + ESP humide est-elle optimale pour le traitement des gaz de combustion des fours rotatifs en acier ?<\/h2>\n
      \n
    • \u2713<\/span>
      \nAutosuffisance \u00e9nerg\u00e9tique de MGGH\u00a0: \u00c9limination des panaches blancs sans apport d\u2019\u00e9nergie externe\u00a0:<\/strong> L'avantage principal de l'approche MGGH pour l'\u00e9limination des panaches blancs r\u00e9side dans l'utilisation de la chaleur r\u00e9siduelle de l'installation \u2014 extraite des gaz de combustion bruts chauds du four lors de la phase de pr\u00e9-refroidissement \u2014 comme source d'\u00e9nergie pour le r\u00e9chauffage des gaz apr\u00e8s d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD). L'eau chaude, port\u00e9e de 89 \u00b0C \u00e0 109 \u00b0C dans le MGGH de pr\u00e9-refroidissement, transporte la m\u00eame \u00e9nergie thermique que celle utilis\u00e9e pour \u00e9lever la temp\u00e9rature des gaz apr\u00e8s WESP de 50 \u00b0C \u00e0 90 \u00b0C dans le MGGH de r\u00e9chauffage. Le r\u00e9chauffage des gaz ne n\u00e9cessite ni vapeur, ni r\u00e9sistances \u00e9lectriques, ni br\u00fbleurs \u00e0 gaz naturel. Compar\u00e9e \u00e0 un \u00e9change thermique direct gaz-gaz utilisant des gaz bruts chauds, l'utilisation d'eau chaude comme interm\u00e9diaire \u00e9vite les risques de contamination crois\u00e9e entre les flux de gaz propre et brut et assure un meilleur contr\u00f4le thermique gr\u00e2ce \u00e0 la r\u00e9gulation du d\u00e9bit du circuit d'eau.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \n99.7% \u00c9limination r\u00e9elle du SO\u2082 de 2\u00a0800 mg\/Nm\u00b3 \u00e0 10 mg\/Nm\u00b3 \u2014 Bien en dessous de la limite ultra-basse de 20 mg\/Nm\u00b3\u00a0:<\/strong> L'efficacit\u00e9 r\u00e9elle v\u00e9rifi\u00e9e d'\u00e9limination du SO\u2082 de 99,71 % TP3T (concentration en sortie de 10 mg\/Nm\u00b3 contre un objectif et une limite de conception de 20 mg\/Nm\u00b3) garantit une marge de conformit\u00e9 de 50 % TP3T en dessous de la limite ultra-basse. Cette performance remarquable r\u00e9sulte de la combinaison du pr\u00e9-lavage dans la tour de lavage (qui \u00e9limine le HCl susceptible d'entrer en comp\u00e9tition avec le SO\u2082 pour la capacit\u00e9 d'absorption du calcaire) et de la conception optimis\u00e9e de la tour de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (4 couches de pulv\u00e9risation, rapport L\/G de 22,8, rapport calcium\/soufre de 1,05, d\u00e9bit de pompe unique de 325 m\u00b3\/h). L'\u00e9limination pr\u00e9alable du HCl par la tour de lavage est particuli\u00e8rement importante pour les performances de la tour de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion au calcaire dans des conditions d'entr\u00e9e \u00e0 forte concentration de SO\u2082.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nLe pr\u00e9lavage \u00e0 l'HCl de la tour de lavage prot\u00e8ge la chimie du d\u00e9sulfurage des gaz de combustion et la qualit\u00e9 du gypse\u00a0:<\/strong> La tour de lavage remplit une double fonction\u00a0: elle \u00e9limine une fraction importante de HCl du gaz avant son entr\u00e9e dans l\u2019absorbeur FGD et elle abaisse la temp\u00e9rature du gaz de 115\u00a0\u00b0C \u00e0 65\u00a0\u00b0C afin de prot\u00e9ger les composants internes de l\u2019absorbeur FGD et la composition chimique de la suspension. L\u2019\u00e9limination pr\u00e9alable du HCl emp\u00eache l\u2019accumulation de chlorures dans la boucle de suspension FGD, ce qui, autrement, alt\u00e9rerait la qualit\u00e9 de la cristallisation du gypse (le gypse contamin\u00e9 par les chlorures ne peut \u00eatre r\u00e9utilis\u00e9 comme mat\u00e9riau de construction) et r\u00e9duirait l\u2019efficacit\u00e9 d\u2019absorption du SO\u2082 en raison d\u2019une concurrence avec la capacit\u00e9 d\u2019absorption de la chaux. Pour les applications de traitement des gaz de combustion des fours rotatifs \u00e0 acier, o\u00f9 le HCl et une forte concentration de SO\u2082 sont pr\u00e9sents simultan\u00e9ment, l\u2019architecture tour de lavage \u00e0 deux \u00e9tages + FGD est sup\u00e9rieure \u00e0 un \u00e9purateur tout-en-un \u00e0 un seul \u00e9tage.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nPlateforme de surveillance intelligente permettant un contr\u00f4le adaptatif en fonction des conditions de fonctionnement variables du four\u00a0:<\/strong> La plateforme intelligente int\u00e9gr\u00e9e de contr\u00f4le et de gestion environnementale de l'installation, dot\u00e9e de micro-stations de surveillance de la qualit\u00e9 de l'air et d'un syst\u00e8me de surveillance des particules en suspension totales, assure une surveillance compl\u00e8te et en temps r\u00e9el des \u00e9missions de la chemin\u00e9e et de l'environnement. Ces donn\u00e9es en temps r\u00e9el alimentent directement un algorithme de contr\u00f4le adaptatif qui ajuste les d\u00e9bits de dosage de la boue de calcaire, la vitesse des pompes de circulation de la tour de lavage et les niveaux d'alimentation du syst\u00e8me WESP en fonction des fluctuations d\u00e9tect\u00e9es des concentrations de SO\u2082, de PM et de temp\u00e9rature. Cette plateforme intelligente am\u00e9liore consid\u00e9rablement les performances environnementales de l'installation et contribue de mani\u00e8re significative \u00e0 l'obtention de performances extr\u00eamement faibles et constantes, sup\u00e9rieures aux niveaux pr\u00e9vus.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nLe gypse, sous-produit de la d\u00e9sulfuration des gaz de combustion, favorise l'\u00e9conomie circulaire et l'absence de d\u00e9chets solides secondaires\u00a0:<\/strong> L'\u00e9tape de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) produit du gypse \u00e0 un d\u00e9bit maximal de 395 kg\/h, avec une teneur en humidit\u00e9 de 12 \u00e0 151 % TP3T. Ce gypse r\u00e9pond aux sp\u00e9cifications de qualit\u00e9 pour la r\u00e9utilisation des mat\u00e9riaux de construction (support de plaques de pl\u00e2tre, adjuvant pour ciment) lorsque sa teneur en chlorures est inf\u00e9rieure aux seuils d\u00e9finis par la norme EN 13279-1 (gr\u00e2ce \u00e0 l'\u00e9limination pr\u00e9alable de l'acide chlorhydrique par la tour de lavage en amont). Ce sous-produit de gypse permet de s'affranchir des co\u00fbts et des risques environnementaux li\u00e9s au traitement du sulfate de calcium comme d\u00e9chet, et contribue aux objectifs de d\u00e9veloppement \u00ab\u00a0vert, propre et bas carbone\u00a0\u00bb de l'installation.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nConception modulaire permettant un durcissement futur des normes sans remplacement du syst\u00e8me central\u00a0:<\/strong> L'architecture modulaire \u00e0 cinq \u00e9tages (MGGH + tour de lavage + FGD + WESP + MGGH) permet des am\u00e9liorations individuelles de chaque \u00e9tage sans remplacement complet du syst\u00e8me de traitement. Si les futures conclusions des BAT de l'UE relatives aux \u00e9missions int\u00e9gr\u00e9es de polluants atmosph\u00e9riques (IED) abaissent les limites de SO\u2082 en dessous de 10 mg\/Nm\u00b3, l'\u00e9tage FGD peut \u00eatre am\u00e9lior\u00e9 ind\u00e9pendamment (couche de pulv\u00e9risation suppl\u00e9mentaire, rapport L\/G accru, absorbeur suppl\u00e9mentaire). De m\u00eame, si les limites de PM descendent en dessous de 3 mg\/Nm\u00b3, la puissance du WESP peut \u00eatre augment\u00e9e ou un deuxi\u00e8me \u00e9tage WESP peut \u00eatre ajout\u00e9 sans perturber les autres \u00e9tages de traitement.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
      \n

      <\/p>\n

      \n

      05 \u2014 R\u00e9sultats op\u00e9rationnels<\/p>\n

      Performances r\u00e9elles\u00a0: Les six param\u00e8tres sont nettement inf\u00e9rieurs aux limites ultra-basses de l\u2019UE.<\/h2>\n
      \n
      \n
      10 \/ 20<\/div>\n
      mg\/Nm\u00b3 r\u00e9el\/limite<\/div>\n
      SO\u2082 \u2014 50% en dessous de la limite<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      3 \/ 5<\/div>\n
      mg\/Nm\u00b3 r\u00e9el\/limite<\/div>\n
      PM \u2014 40% en dessous de la limite<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      2 \/ 5<\/div>\n
      mg\/Nm\u00b3 r\u00e9el\/limite<\/div>\n
      HCl \u2014 60% en dessous de la limite<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      6 \/ 20<\/div>\n
      mg\/Nm\u00b3 r\u00e9el\/limite<\/div>\n
      HF \u2014 70% en dessous de la limite<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      691 kW<\/div>\n
      puissance de fonctionnement r\u00e9elle<\/div>\n
      (puissance install\u00e9e maximale : 850 kW)<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      Z\u00e9ro<\/div>\n
      panache blanc visible<\/div>\n
      Sortie de pile invisible<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

      Puissance maximale install\u00e9e des \u00e9quipements\u00a0: 850,05\u00a0kW\u00a0; puissance r\u00e9elle en fonctionnement\u00a0: 691\u00a0kW. En fonctionnement continu 24\u00a0h\/24 et \u00e0 un co\u00fbt \u00e9quivalent de 0,36\u00a0RMB\/kWh, le co\u00fbt journalier de l\u2019\u00e9lectricit\u00e9 est de 5\u00a0970,24\u00a0RMB. Pour 8\u00a0000\u00a0heures de fonctionnement annuelles, le co\u00fbt annuel de l\u2019\u00e9lectricit\u00e9 est d\u2019environ 199\u00a0008\u00a0RMB. Co\u00fbt annuel de l\u2019eau\u00a0: environ 4,8\u00a0dizaines de RMB (3\u00a0t\/h \u00e0 2\u00a0RMB\/t). Co\u00fbt annuel du calcaire\u00a0: environ 55\u00a0dizaines de RMB (275\u00a0kg\/h \u00e0 250\u00a0RMB\/t).<\/p>\n<\/section>\n

      \n

      <\/p>\n

      \n

      06 \u2014 Pr\u00e9cautions d'impl\u00e9mentation<\/p>\n

      Le\u00e7ons critiques d'ing\u00e9nierie et d'exploitation pour le traitement des gaz r\u00e9siduaires des fours rotatifs \u00e0 acier<\/h2>\n
        \n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nLes fluctuations de temp\u00e9rature des gaz de combustion et de SO\u2082 constituent le principal risque op\u00e9rationnel \u2014 la r\u00e9gulation adaptative et la communication entre le four et l'unit\u00e9 de traitement sont essentielles\u00a0:<\/strong> Le principal risque document\u00e9 est l'instabilit\u00e9 du syst\u00e8me de rejet due aux fluctuations de la temp\u00e9rature des gaz de combustion et de la concentration en SO\u2082. Dans les fours rotatifs sid\u00e9rurgiques traitant les poussi\u00e8res de four \u00e0 arc \u00e9lectrique (EAF), la teneur en zinc et en soufre de l'alimentation varie d'un lot \u00e0 l'autre, engendrant une variabilit\u00e9 importante de la concentration en SO\u2082 \u00e0 la sortie du four. Il est imp\u00e9ratif de mettre en place un protocole formel de notification pr\u00e9alable, par l'\u00e9quipe d'exploitation du four, \u00e0 la salle de contr\u00f4le du syst\u00e8me de traitement, avant toute modification pr\u00e9vue de la composition de l'alimentation ou des points de consigne de temp\u00e9rature de fonctionnement du four. Ceci permettra un ajustement proactif des doses de calcaire avant que la variation de concentration n'atteigne l'absorbeur du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD).<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nUne d\u00e9faillance des \u00e9quipements de pr\u00e9traitement des poussi\u00e8res en amont peut facilement entra\u00eener l'encrassement et le blocage de l'\u00e9changeur de chaleur du MGGH\u00a0; installez un moniteur de particules fines en ligne \u00e0 l'entr\u00e9e du MGGH\u00a0:<\/strong> Le second risque document\u00e9 est qu'une d\u00e9faillance du syst\u00e8me de pr\u00e9traitement des poussi\u00e8res en amont entra\u00eene une augmentation de la concentration de poussi\u00e8res dans l'\u00e9changeur de chaleur du MGGH, provoquant un encrassement progressif et l'obstruction des conduits. Installez un capteur de concentration de particules fines (PM) en ligne \u00e0 l'entr\u00e9e du MGGH (au niveau de la r\u00e9duction de temp\u00e9rature \u00e0 l'entr\u00e9e de l'\u00e9changeur de chaleur de pr\u00e9-refroidissement du MGGH), avec un seuil d'alarme inf\u00e9rieur au niveau \u00e0 partir duquel le taux d'encrassement devient significatif. En cas de d\u00e9clenchement de l'alarme, activez le syst\u00e8me de nettoyage par soufflage de suie du MGGH et recherchez la cause de l'augmentation de la concentration dans le syst\u00e8me de pr\u00e9traitement des poussi\u00e8res en amont. Configurez \u00e9galement le syst\u00e8me de nettoyage par soufflage de suie du MGGH pour un fonctionnement automatique p\u00e9riodique en fonctionnement normal, et non uniquement en r\u00e9ponse aux alarmes.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nLes fuites dans les canalisations du processus de production provoquent des d\u00e9bordements d'eaux us\u00e9es \u2014 des inspections hebdomadaires des canalisations sont obligatoires\u00a0:<\/strong> L'environnement gazeux corrosif et les importantes variations de temp\u00e9rature engendrent des contraintes m\u00e9caniques consid\u00e9rables sur l'ensemble de la tuyauterie en contact avec le fluide. Le troisi\u00e8me risque av\u00e9r\u00e9 est le d\u00e9bordement des eaux us\u00e9es d\u00fb aux fuites de tuyauterie pendant la production. Mettez en place un programme d'inspection visuelle hebdomadaire couvrant tous les joints de tuyauterie, les presse-\u00e9toupes, les faces d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9 des pompes, les soufflets des joints de dilatation et les raccords d'\u00e9vacuation des condensats. Maintenez un stock de pi\u00e8ces de rechange pour tous les tron\u00e7ons de tuyauterie standard et les composants d'\u00e9tanch\u00e9it\u00e9. La proc\u00e9dure d'intervention d'urgence en cas de fuite d\u00e9tect\u00e9e doit inclure l'isolement imm\u00e9diat du tron\u00e7on concern\u00e9 et l'inspection des \u00e9quipements en aval afin de d\u00e9tecter toute contamination avant la remise en service.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nLa corrosion des \u00e9quipements et des conduits due aux gaz hautement corrosifs r\u00e9duit la r\u00e9sistance structurelle \u2014 sp\u00e9cifiez la nuance d'acier inoxydable appropri\u00e9e pour chaque section\u00a0:<\/strong> Le quatri\u00e8me risque document\u00e9 est la r\u00e9duction progressive de la r\u00e9sistance structurelle des \u00e9quipements due \u00e0 la forte corrosivit\u00e9 des gaz et des conduits. La combinaison de sels alcalins (HCl, SO\u2082, HF, NaCl) et de condensats, \u00e0 des temp\u00e9ratures oscillant autour du point de ros\u00e9e acide, cr\u00e9e un environnement corrosif multi-acides et multi-chlorures. Pour l'\u00e9changeur de chaleur MGGH en particulier, le choix de l'acier inoxydable appropri\u00e9 (g\u00e9n\u00e9ralement 316L ou duplex 2205 pour les environnements fortement chlor\u00e9s), le r\u00e9glage de la vitesse du gaz dans la plage de conception afin de minimiser l'\u00e9rosion-corrosion, et l'optimisation de la section transversale du flux dans les conduits pour r\u00e9duire le taux de d\u00e9p\u00f4t de boues sont les principaux facteurs d\u00e9terminant la long\u00e9vit\u00e9 du MGGH, tant au niveau des mat\u00e9riaux que de la conception. Un contr\u00f4le annuel de l'\u00e9paisseur des parois des conduits et des tubes du MGGH est recommand\u00e9 \u00e0 partir de la troisi\u00e8me ann\u00e9e.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nLa concentration en chlorures de l'eau de circulation de la tour de lavage doit \u00eatre contr\u00f4l\u00e9e activement \u2014 installer un analyseur de conductivit\u00e9 en continu\u00a0:<\/strong> La tour de lavage \u00e9limine le HCl du gaz en le concentrant dans l'eau de circulation. Si la concentration en chlorures de l'eau de circulation augmente sans contr\u00f4le (par \u00e9vaporation sans purge ni dilution ad\u00e9quates), l'efficacit\u00e9 d'absorption du HCl diminue car la force motrice de l'absorption baisse, davantage de HCl p\u00e9n\u00e8tre dans l'absorbeur du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) et la qualit\u00e9 du gypse se d\u00e9grade en raison de la contamination par les chlorures. Il est donc recommand\u00e9 d'installer un analyseur de conductivit\u00e9 en continu sur le circuit d'eau de circulation de la tour de lavage et de mettre en \u0153uvre une boucle de r\u00e9gulation automatique de purge et de dilution afin de maintenir la concentration en chlorures en dessous de 20\u00a0000 mg\/L (ou selon les exigences de qualit\u00e9 du gypse).<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
        \n

        <\/p>\n

        \n

        07 \u2014 Le\u00e7ons tir\u00e9es en ing\u00e9nierie<\/p>\n

        Quatre le\u00e7ons tir\u00e9es de ce projet de traitement des gaz de combustion d'un four rotatif en acier<\/h2>\n
          \n
        • 1<\/span>
          \nL'\u00e9change thermique MGGH est l'approche la plus \u00e9co\u00e9nerg\u00e9tique pour l'\u00e9limination des panaches blancs lorsque de la chaleur r\u00e9siduelle est disponible sur le site.<\/strong> Le r\u00e9chauffage \u00e0 la vapeur et le r\u00e9chauffage \u00e9lectrique engendrent tous deux un co\u00fbt \u00e9nerg\u00e9tique continu pour l'\u00e9limination des panaches blancs. La technologie MGGH valorise la chaleur r\u00e9siduelle qui serait autrement rejet\u00e9e dans l'atmosph\u00e8re, transformant ainsi une d\u00e9pense \u00e9nerg\u00e9tique en un atout pour l'\u00e9limination des panaches, sans surco\u00fbt de combustible. Pour toute installation sid\u00e9rurgique, de m\u00e9taux non ferreux ou de c\u00e9ramique disposant de gaz de cuisson chauds \u00e0 une temp\u00e9rature \u2265 150 \u00b0C avant le syst\u00e8me de traitement, la technologie MGGH devrait \u00eatre privil\u00e9gi\u00e9e pour l'\u00e9limination des panaches blancs, tant sur le plan \u00e9conomique qu'environnemental, avant toute autre solution de r\u00e9chauffage \u00e0 \u00e9nergie externe.<\/li>\n
        • 2<\/span>
          \nLe pr\u00e9-lavage HCl de la tour de lavage n'est pas optionnel pour les syst\u00e8mes FGD au calcaire traitant des flux gazeux contenant \u00e0 la fois du HCl et du SO\u2082 \u00e9lev\u00e9.<\/strong> Prise isol\u00e9ment, la tour de lavage semble engendrer des co\u00fbts d'investissement suppl\u00e9mentaires, une emprise au sol accrue et une complexit\u00e9 accrue. Dans son contexte, elle prot\u00e8ge la boue de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) \u00e0 base de calcaire contre la contamination par les chlorures, qui perturberait l'absorption du SO\u2082, r\u00e9duirait la qualit\u00e9 du gypse en de\u00e7\u00e0 des sp\u00e9cifications des mat\u00e9riaux de construction et, \u00e0 terme, obligerait \u00e0 \u00e9liminer la boue FGD comme d\u00e9chet dangereux plut\u00f4t que de r\u00e9utiliser le gypse. L'architecture combinant tour de lavage et FGD \u00e0 deux \u00e9tages pr\u00e9sente un co\u00fbt total sur la dur\u00e9e de vie inf\u00e9rieur \u00e0 celui d'un syst\u00e8me \u00e0 un seul \u00e9tage devant g\u00e9rer simultan\u00e9ment tous les polluants, car elle prot\u00e8ge la r\u00e9action de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion d'une contamination par les chlorures difficile \u00e0 \u00e9liminer une fois install\u00e9e.<\/li>\n
        • 3<\/span>
          \nL'\u00e9cart de performance entre les r\u00e9sultats r\u00e9els et les r\u00e9sultats pr\u00e9vus dans ce projet r\u00e9v\u00e8le l'importance d'une surveillance intelligente et d'un contr\u00f4le adaptatif.<\/strong> Performances nominales : SO\u2082 \u00e0 la sortie 20 mg\/Nm\u00b3 (\u00e9limination \u00e0 99,31 % TP3T), PM \u00e0 la sortie 5 mg\/Nm\u00b3 (\u00e9limination \u00e0 75 % TP3T). Performances r\u00e9elles : SO\u2082 \u00e0 la sortie 10 mg\/Nm\u00b3 (\u00e9limination \u00e0 99,71 % TP3T), PM \u00e0 la sortie 3 mg\/Nm\u00b3 (\u00e9limination \u00e0 90 % TP3T). La plateforme de surveillance intelligente de l'installation \u2013 qui ajuste en temps r\u00e9el le dosage de calcaire, l'alimentation de la tour de lavage et la circulation dans la tour de lavage \u2013 garantit des performances nettement sup\u00e9rieures aux valeurs de r\u00e9f\u00e9rence nominales. Ceci d\u00e9montre que l'investissement dans la surveillance en temps r\u00e9el et le contr\u00f4le adaptatif n'est pas qu'un simple confort d'utilisation\u00a0; il s'agit d'un v\u00e9ritable multiplicateur de performance, offrant une marge de conformit\u00e9 suppl\u00e9mentaire par rapport au niveau de conception du syst\u00e8me.<\/li>\n
        • 4<\/span>
          \nUne concentration de SO\u2082 de 2 800 mg\/Nm\u00b3 exige un rapport calcium\/soufre \u00e9lev\u00e9 (1,05) et un rapport liquide\/gaz \u00e9lev\u00e9 (22,8) pour atteindre une \u00e9limination \u226599% \u2014 les param\u00e8tres de conception FGD standard des centrales \u00e9lectriques ne s'appliquent pas.<\/strong> Les syst\u00e8mes de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) des centrales \u00e9lectriques utilisent g\u00e9n\u00e9ralement des rapports calcium\/soufre de 1,02 \u00e0 1,05 et des rapports L\/G de 8 \u00e0 15 pour des concentrations de SO\u2082 \u00e0 l'entr\u00e9e de 1\u00a0000 \u00e0 3\u00a0000 mg\/Nm\u00b3. \u00c0 2\u00a0800 mg\/Nm\u00b3, l'obtention d'une \u00e9limination de 99,31\u00a0% de SO\u2082 \u00e0 une concentration \u2264\u00a020 mg\/Nm\u00b3 n\u00e9cessite d'optimiser ces deux rapports, d'utiliser quatre couches de pulv\u00e9risation (contre trois habituellement dans les centrales \u00e9lectriques) et de contr\u00f4ler le pH de la suspension, le rapport calcium\/calcaire et les conditions de cristallisation du gypse. Les param\u00e8tres de conception des syst\u00e8mes FGD des fours rotatifs en acier, pour des concentrations \u00e9lev\u00e9es de SO\u2082 \u00e0 l'entr\u00e9e, doivent \u00eatre optimis\u00e9s ind\u00e9pendamment et ne pas \u00eatre simplement repris des syst\u00e8mes FGD du secteur de l'\u00e9nergie.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
          \n

          <\/p>\n

          \n

          08 \u2014 Foire aux questions<\/p>\n

          D\u00e9poussi\u00e9rage et d\u00e9sulfuration des fours rotatifs \u00e0 acier\u00a0: r\u00e9ponses \u00e0 dix questions<\/h2>\n

          Questions des responsables des permis environnementaux, des ing\u00e9nieurs m\u00e9tallurgistes et des \u00e9quipes de d\u00e9veloppement durable des installations de fabrication d'acier et de traitement des poussi\u00e8res de fours \u00e0 arc \u00e9lectrique (EAF) qui pr\u00e9voient des mises \u00e0 niveau \u00e0 tr\u00e8s faibles \u00e9missions conform\u00e9ment aux exigences de la directive europ\u00e9enne IED \/ du d\u00e9cret n\u00e9erlandais sur les activit\u00e9s.<\/p>\n

          \nQ1. Qu'est-ce que le syst\u00e8me MGGH et comment parvient-il \u00e0 \u00e9liminer les panaches blancs sans apport d'\u00e9nergie externe\u00a0?<\/summary>\n
          L'\u00e9changeur de chaleur gaz-gaz (MGGH, g\u00e9n\u00e9ralement mis en \u0153uvre comme un syst\u00e8me de r\u00e9chauffage des gaz avec eau chaude interm\u00e9diaire) extrait l'\u00e9nergie thermique des gaz de combustion bruts chauds du four dans un \u00e9changeur de pr\u00e9-refroidissement, puis la transf\u00e8re \u00e0 une boucle d'eau chaude. Cette eau chaude (dans cette installation\u00a0: entrant dans l'\u00e9changeur de pr\u00e9-refroidissement \u00e0 89\u00a0\u00b0C et en sortant \u00e0 109\u00a0\u00b0C) est ensuite recircul\u00e9e vers un \u00e9changeur de r\u00e9chauffage plac\u00e9 apr\u00e8s le pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique humide, o\u00f9 elle \u00e9l\u00e8ve la temp\u00e9rature des gaz post-FGD propres d'environ 50\u00a0\u00b0C \u00e0 90\u00a0\u00b0C. En \u00e9levant la temp\u00e9rature des gaz \u00e0 la sortie de la chemin\u00e9e \u00e0 90\u00a0\u00b0C, le gaz reste au-dessus du point de ros\u00e9e de la vapeur d'eau atmosph\u00e9rique dans toutes les conditions ambiantes normales, emp\u00eachant ainsi la formation de condensation visible. L'apport net d'\u00e9nergie ext\u00e9rieure au syst\u00e8me est nul\u00a0: la source de chaleur est la chaleur r\u00e9siduelle propre de l'installation, provenant des gaz de combustion du four rotatif. Cette autonomie distingue le MGGH du r\u00e9chauffage \u00e0 la vapeur (n\u00e9cessitant de la vapeur de chaudi\u00e8re) ou du r\u00e9chauffage \u00e9lectrique (n\u00e9cessitant de l'\u00e9lectricit\u00e9), qui imposent tous deux un co\u00fbt \u00e9nerg\u00e9tique continu.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ2. Quelles sont les exigences r\u00e9glementaires de l'UE (IED) et des Pays-Bas qui s'appliquent au traitement des gaz de combustion des fours rotatifs \u00e0 acier\u00a0?<\/summary>\n
          Les installations sid\u00e9rurgiques traitant les poussi\u00e8res de fours \u00e0 arc \u00e9lectrique (EAF) par le biais de fours rotatifs sont soumises \u00e0 la r\u00e9glementation europ\u00e9enne IED 2010\/75\/UE dans le secteur de la sid\u00e9rurgie. Les conclusions des MTD (Meilleures Techniques Disponibles \u2013 Document de R\u00e9f\u00e9rence pour la Production de Fer et d'Acier) applicables fixent des valeurs limites d'\u00e9mission pour les poussi\u00e8res, le SO\u2082, les NOx, le CO, le HCl, le HF et les m\u00e9taux lourds pour chaque type de proc\u00e9d\u00e9. Aux Pays-Bas, les autorisations sont d\u00e9livr\u00e9es par le service provincial de l'environnement (Omgevingsdienst) en vertu du d\u00e9cret relatif aux activit\u00e9s (Activiteitenbesluit milieubeheer) et de la loi n\u00e9erlandaise sur la protection de l'environnement (Omgevingswet). Les limites d'\u00e9mission typiques autoris\u00e9es aux Pays-Bas pour les gaz de combustion des fours rotatifs dans le secteur de la sid\u00e9rurgie sont les suivantes\u00a0: SO\u2082 \u2264 20\u00a0mg\/Nm\u00b3, PM \u2264 5\u00a0mg\/Nm\u00b3, CO \u2264 100\u00a0mg\/Nm\u00b3, HCl \u2264 5\u00a0mg\/Nm\u00b3, HF \u2264 20\u00a0mg\/Nm\u00b3. Le syst\u00e8me CEMS doit \u00eatre certifi\u00e9 conforme \u00e0 la norme EN 14181 QAL1\/QAL2\/AST et connect\u00e9 au syst\u00e8me de d\u00e9claration de l'autorit\u00e9 comp\u00e9tente. Un rapport annuel de conformit\u00e9 au titre du r\u00e8glement (CE) n\u00b0\u00a0166\/2006 relatif \u00e0 la d\u00e9claration \u00e9lectronique des rejets (E-PRTR) est requis au-del\u00e0 des seuils de d\u00e9claration.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ3. Comment la tour de lavage interagit-elle avec le FGD calcaire pour prot\u00e9ger la qualit\u00e9 du gypse ?<\/summary>\n
          La tour de lavage \u00e9limine la majeure partie du HCl du flux gazeux avant son entr\u00e9e dans l'absorbeur FGD. Cette pr\u00e9-\u00e9limination du HCl est importante pour deux raisons\u00a0: (1) Les ions chlorure pr\u00e9sents dans la boucle de suspension FGD entrent en comp\u00e9tition avec les ions sulfite pour les sites de dissolution \u00e0 la surface du calcaire, ce qui r\u00e9duit l'efficacit\u00e9 d'absorption du SO\u2082 \u00e0 mesure que la concentration en chlorure augmente. En \u00e9liminant la majeure partie du HCl avant le FGD, la suspension fonctionne \u00e0 une concentration en chlorure \u00e0 l'\u00e9tat stationnaire plus faible, avec une meilleure chimie d'absorption. (2) La contamination du gypse FGD par les chlorures r\u00e9duit sa valeur commerciale en tant que mat\u00e9riau de construction\u00a0: le gypse dont la teneur en chlorure d\u00e9passe le seuil d\u00e9fini par la norme EN 13279-1 ne peut \u00eatre utilis\u00e9 comme support pour plaques de pl\u00e2tre et doit \u00eatre \u00e9limin\u00e9 comme d\u00e9chet plut\u00f4t que vendu. La pr\u00e9-\u00e9limination du HCl par la tour de lavage garantit que le gypse FGD reste en dessous de la limite de chlorure pour sa r\u00e9utilisation en tant que mat\u00e9riau de construction, transformant ainsi un d\u00e9chet potentiel en un sous-produit commercialisable.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ4. Quels sont les co\u00fbts d'exploitation annuels \u00e0 pr\u00e9voir pour ce syst\u00e8me \u00e0 cinq \u00e9tapes\u00a0?<\/summary>\n
          Les principales cat\u00e9gories de co\u00fbts d'exploitation annuels sont les suivantes\u00a0: (1) \u00c9lectricit\u00e9\u00a0: puissance de fonctionnement r\u00e9elle de 691\u00a0kW (850\u00a0kW maximum), pour 8\u00a0000\u00a0heures annuelles et un co\u00fbt \u00e9quivalent \u00e0 0,36\u00a0RMB\/kWh, soit environ 199\u00a0000\u00a0RMB par an\u00a0; (2) Eau\u00a0: consommation d'environ 3\u00a0t\/h, pour un co\u00fbt annuel d'environ 4,8\u00a0dizaines de milliers de RMB\u00a0; (3) Calcaire\u00a0: 275\u00a0kg\/h \u00e0 250\u00a0RMB\/t, pour un co\u00fbt annuel d'environ 55\u00a0dizaines de milliers de RMB\u00a0; (4) Pi\u00e8ces de rechange\u00a0: buses de pulv\u00e9risation de la tour de lavage (annuellement), \u00e9l\u00e9ments du s\u00e9parateur de brouillard du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (inspection annuelle, remplacement si n\u00e9cessaire), nettoyage des tubes anodiques de l'unit\u00e9 de traitement des eaux us\u00e9es (trimestriellement), entretien de la vanne et des buses de soufflage de suie de l'\u00e9changeur de chaleur du syst\u00e8me de traitement des eaux us\u00e9es (annuellement)\u00a0; (5) \u00c9limination ou vente du gypse\u00a0: la production maximale de gypse (395\u00a0kg\/h) constitue un cr\u00e9dit si le mat\u00e9riau est conforme aux sp\u00e9cifications des mat\u00e9riaux de construction, ou une charge s'il doit \u00eatre \u00e9limin\u00e9 comme d\u00e9chet industriel.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ5. Pourquoi un moniteur PM en ligne est-il sp\u00e9cifiquement n\u00e9cessaire \u00e0 l'entr\u00e9e de l'\u00e9changeur de chaleur MGGH\u00a0?<\/summary>\n
          L'\u00e9changeur de chaleur MGGH utilise des tubes ou des plaques d'\u00e9change thermique rapproch\u00e9s qui peuvent s'encrasser progressivement lorsque la concentration de particules dans le flux gazeux d\u00e9passe le niveau nominal. Contrairement aux \u00e9purateurs ou aux pr\u00e9cipitateurs \u00e9lectrostatiques o\u00f9 une forte charge de poussi\u00e8res entra\u00eene une d\u00e9gradation progressive des performances, un \u00e9changeur de chaleur MGGH peut subir un colmatage acc\u00e9l\u00e9r\u00e9 d\u00e8s que les d\u00e9p\u00f4ts commencent \u00e0 obstruer les passages \u00e9troits, cr\u00e9ant ainsi un mode de d\u00e9faillance non lin\u00e9aire o\u00f9 l'\u00e9changeur passe d'un encrassement partiel \u00e0 un colmatage complet en peu de temps. Un syst\u00e8me de surveillance des particules en ligne \u00e0 l'entr\u00e9e du MGGH permet de d\u00e9tecter rapidement toute d\u00e9faillance du pr\u00e9traitement des poussi\u00e8res en amont qui envoie des concentrations \u00e9lev\u00e9es de particules dans l'\u00e9changeur de chaleur, permettant ainsi \u00e0 l'op\u00e9rateur de lancer le nettoyage par soufflage de suie ou de prendre des mesures correctives avant que le colmatage ne devienne suffisamment important pour n\u00e9cessiter un nettoyage hors ligne.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ6. Comment la teneur \u00e9lev\u00e9e en CO (4 000 mg\/Nm\u00b3 initiale) est-elle g\u00e9r\u00e9e en toute s\u00e9curit\u00e9 par le syst\u00e8me de traitement ?<\/summary>\n
          La forte concentration initiale de CO due \u00e0 une combustion incompl\u00e8te dans le four rotatif \u00e0 poussi\u00e8res du four \u00e0 arc \u00e9lectrique (EAF) doit \u00eatre trait\u00e9e en priorit\u00e9 \u00e0 la source par une gestion optimis\u00e9e de la combustion (garantissant un rapport air\/combustible et un temps de s\u00e9jour ad\u00e9quats dans la zone de combustion secondaire du four), plut\u00f4t que par un syst\u00e8me de traitement. Ce dernier, une cha\u00eene de lavage humide, n'\u00e9limine pas efficacement le CO. La gestion du CO repose sur\u00a0: (1) une surveillance continue du CO \u00e0 la sortie du four et \u00e0 l'entr\u00e9e du syst\u00e8me de traitement, avec des seuils d'alarme de CO \u00e9lev\u00e9s reli\u00e9s \u00e0 des dispositifs de s\u00e9curit\u00e9 automatiques\u00a0; (2) un m\u00e9lange d'air de dilution ad\u00e9quat dans le conduit entre la sortie du four et l'entr\u00e9e du syst\u00e8me de traitement afin de r\u00e9duire la concentration de CO \u00e0 un niveau permettant le fonctionnement s\u00fbr des \u00e9quipements\u00a0; (3) une inspection r\u00e9guli\u00e8re de la zone de combustion du four pour s'assurer que la chambre de combustion secondaire (le cas \u00e9ch\u00e9ant) fonctionne \u00e0 la temp\u00e9rature nominale. La concentration r\u00e9siduelle de CO \u00e0 la sortie d\u00e9pend de la gestion de la combustion du four et non des performances du syst\u00e8me de traitement.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ7. Quelles nuances d'acier inoxydable sont sp\u00e9cifi\u00e9es pour les \u00e9changeurs de chaleur MGGH dans cet environnement corrosif ?<\/summary>\n
          Pour les \u00e9changeurs de chaleur MGGH utilis\u00e9s dans les gaz de combustion des fours rotatifs d'acier (HCl + HF + SO\u2082 + NaCl \u00e0 115\u2013160 \u00b0C), l'\u00e9changeur de pr\u00e9-refroidissement (c\u00f4t\u00e9 chaud\u00a0: gaz brut \u00e0 160 \u00b0C, forte concentration de poussi\u00e8res et de gaz acides) requiert g\u00e9n\u00e9ralement\u00a0: de l'acier inoxydable 316L au minimum pour les sections \u00e0 faible teneur en chlorures\u00a0; du duplex 2205 ou 904L pour les sections soumises \u00e0 une concentration en chlorures plus \u00e9lev\u00e9e ou \u00e0 des cycles de temp\u00e9rature autour du point de ros\u00e9e acide\u00a0; et de l'Hastelloy C-276 pour tout composant expos\u00e9 \u00e0 des condensats d'acide concentr\u00e9s. L'\u00e9changeur de r\u00e9chauffage (traitant des gaz propres post-WESP \u00e0 une concentration en chlorures plus faible et \u00e0 une temp\u00e9rature de 50\u201390 \u00b0C) peut g\u00e9n\u00e9ralement \u00eatre enti\u00e8rement en acier inoxydable 316L. Le choix des mat\u00e9riaux doit \u00eatre valid\u00e9 par une \u00e9tude de corrosion bas\u00e9e sur les donn\u00e9es de composition des gaz mesur\u00e9es sp\u00e9cifiquement pour l'installation, et non sur des r\u00e9f\u00e9rences de nuances g\u00e9n\u00e9riques.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ8. Comment le syst\u00e8me FGD au calcaire est-il con\u00e7u pour atteindre une \u00e9limination de 99,3% du SO\u2082 \u00e0 partir de 2 800 mg\/Nm\u00b3 ?<\/summary>\n
          Pour atteindre un taux d'\u00e9limination du SO\u2082 de 99,31 % TP3T \u00e0 partir d'une concentration de 2\u00a0800 mg\/Nm\u00b3, il est n\u00e9cessaire de repousser les limites des param\u00e8tres de conception de l'absorbeur FGD, au-del\u00e0 de la plage de fonctionnement standard des centrales \u00e9lectriques\u00a0: (1) 4 couches de pulv\u00e9risation (contre 3 habituellement) assurant un temps de contact gaz-liquide plus long\u00a0; (2) un rapport liquide\/gaz de 22,8 L\/Nm\u00b3 (contre 8 \u00e0 15 habituellement pour les syst\u00e8mes FGD des centrales \u00e9lectriques \u00e0 faible teneur en SO\u2082)\u00a0; (3) un rapport molaire calcium\/soufre de 1,05 (plage standard\u00a0: 1,02 \u00e0 1,05)\u00a0; (4) un d\u00e9bit de pompe unique de 325 m\u00b3\/h garantissant une densit\u00e9 de pulv\u00e9risation \u00e9lev\u00e9e\u00a0; (5) un temps de d\u00e9cantation de la suspension de 3,5 h permettant un temps de s\u00e9jour suffisant pour l'oxydation du sulfite de calcium en gypse\u00a0; (6) une conception performante du s\u00e9parateur de brouillard (\u00e9cran \u00e0 2 couches + faisceau tubulaire) afin d'emp\u00eacher l'entra\u00eenement de la suspension vers les \u00e9quipements en aval. La combinaison de ces param\u00e8tres permet d'obtenir la conception 99.3% ; le syst\u00e8me de surveillance intelligent et de contr\u00f4le adaptatif explique l'am\u00e9lioration suppl\u00e9mentaire des performances r\u00e9elles 99.7% observ\u00e9es en fonctionnement.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ9. Quels param\u00e8tres CEMS sont requis au niveau de la chemin\u00e9e d'une installation de four rotatif en acier dans le cadre des conditions du permis environnemental n\u00e9erlandais\u00a0?<\/summary>\n
          Conform\u00e9ment aux conditions d'autorisation environnementale n\u00e9erlandaises pour les installations de dispositifs \u00e9lectroniques intelligents (IED) dans le secteur sid\u00e9rurgique, le syst\u00e8me de surveillance continue des \u00e9missions (CEMS) situ\u00e9 au niveau de la chemin\u00e9e mesure g\u00e9n\u00e9ralement en continu\u00a0: le SO\u2082, les PM, le CO, les NOx (le cas \u00e9ch\u00e9ant), la concentration en O\u2082, la temp\u00e9rature, le d\u00e9bit et l'humidit\u00e9. Les concentrations de HCl et HF sont g\u00e9n\u00e9ralement contr\u00f4l\u00e9es par \u00e9chantillonnage manuel p\u00e9riodique (au minimum trimestriel) plut\u00f4t que par surveillance continue, sauf si l'autorisation exige sp\u00e9cifiquement une surveillance continue de ces substances. Les m\u00e9taux lourds (zinc, plomb et autres m\u00e9taux issus du traitement des poussi\u00e8res des fours \u00e0 arc \u00e9lectrique) sont contr\u00f4l\u00e9s par \u00e9chantillonnage isocin\u00e9tique manuel p\u00e9riodique, g\u00e9n\u00e9ralement semestriel. Tous les canaux du CEMS doivent \u00eatre certifi\u00e9s conformes \u00e0 la norme EN 14181 QAL1\/QAL2\/AST et faire l'objet d'un test annuel de pr\u00e9cision in situ (AST) r\u00e9alis\u00e9 par un organisme de v\u00e9rification accr\u00e9dit\u00e9. Les donn\u00e9es doivent \u00eatre transmises en temps r\u00e9el au syst\u00e8me de d\u00e9claration de l'autorit\u00e9 comp\u00e9tente (E-Monitoring ou \u00e9quivalent) et des rapports annuels de conformit\u00e9 doivent \u00eatre soumis \u00e0 l'Omgevingsdienst (service de l'environnement).<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ10. Existe-t-il des installations de r\u00e9f\u00e9rence pour le traitement des gaz de combustion des poussi\u00e8res des fours rotatifs \u00e0 arc \u00e9lectrique (EAF) en acier, disponibles pour des visites sur site\u00a0?<\/summary>\n
          Oui. Le syst\u00e8me de traitement int\u00e9gr\u00e9 MGGH + tour de lavage + d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) au calcaire et au gypse + WESP + r\u00e9chauffage MGGH d\u00e9crit dans cette \u00e9tude de cas a \u00e9t\u00e9 d\u00e9ploy\u00e9 dans des installations de traitement des poussi\u00e8res de fours rotatifs \u00e0 arc \u00e9lectrique (EAF) du secteur sid\u00e9rurgique, atteignant des niveaux d'\u00e9missions extr\u00eamement faibles. Des visites de sites de r\u00e9f\u00e9rence peuvent \u00eatre organis\u00e9es pour les clients potentiels qualifi\u00e9s, incluant l'acc\u00e8s \u00e0 des donn\u00e9es de conformit\u00e9 CEMS v\u00e9rifi\u00e9es, une d\u00e9monstration de la plateforme de surveillance intelligente et la documentation op\u00e9rationnelle couvrant l'ensemble des performances annuelles. Veuillez utiliser le lien de contact ci-dessous pour demander des documents de r\u00e9f\u00e9rence ou pour organiser une visite d'une installation de traitement des gaz de combustion de four rotatif comparable dans l'industrie sid\u00e9rurgique.<\/div>\n<\/details>\n<\/section>\n
          \n

          <\/p>\n

          \n

          Pr\u00eat \u00e0 atteindre la conformit\u00e9 aux normes d'\u00e9missions ultra-faibles de l'industrie sid\u00e9rurgique ?<\/p>\n

          D\u00e9couvrez la gamme compl\u00e8te des solutions de contr\u00f4le des \u00e9missions industrielles<\/h2>\n

          De l'\u00e9limination int\u00e9gr\u00e9e des poussi\u00e8res et de la d\u00e9sulfuration des fours rotatifs \u00e0 acier par MGGH \u00e0 Syst\u00e8mes d'oxydation thermique r\u00e9g\u00e9n\u00e9rative pour la r\u00e9duction des COV industriels<\/a>Notre \u00e9quipe d'ing\u00e9nieurs fournit des solutions conformes \u00e0 la directive europ\u00e9enne IED pour r\u00e9pondre aux exigences les plus strictes en mati\u00e8re de contr\u00f4le des \u00e9missions de l'industrie sid\u00e9rurgique.<\/p>\n

          Demander une consultation technique \u2192<\/a>
          \n          Explorez toutes les technologies de contr\u00f4le des \u00e9missions<\/a><\/div>\n<\/section>\n

          <\/p>\n