{"id":3106,"date":"2026-06-16T09:16:27","date_gmt":"2026-06-16T09:16:27","guid":{"rendered":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/?p=3106"},"modified":"2026-06-16T09:16:27","modified_gmt":"2026-06-16T09:16:27","slug":"desulfuration-par-liquide-ionique-denitrification-scr-et-precipitation-electrostatique-pour-la-valorisation-des-dechets-solides","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/fr\/application\/desulfuration-par-liquide-ionique-denitrification-scr-et-precipitation-electrostatique-pour-la-valorisation-des-dechets-solides\/","title":{"rendered":"D\u00e9sulfuration par liquide ionique, d\u00e9nitrification SCR et pr\u00e9cipitation \u00e9lectrostatique pour la valorisation des d\u00e9chets solides"},"content":{"rendered":"

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\u00c9tude de cas \u00b7 Contr\u00f4le des \u00e9missions industrielles<\/p>\n

Comment un fabricant leader de recyclage de plomb et d'alliages d'aluminium a atteint une efficacit\u00e9 de d\u00e9nitrification SCR de 97%, un taux de SO\u2082 en sortie de 35 mg\/Nm\u00b3 et un taux de PM en sortie de 10 mg\/Nm\u00b3 \u00e0 partir de deux fours d'oxydation \u2014 en d\u00e9ployant une cha\u00eene de processus ESP + \u00e9changeur de chaleur + filtre \u00e0 sac + d\u00e9sulfuration par liquide ionique + ESP humide avec r\u00e9cup\u00e9ration de chaleur par carreaux de c\u00e9ramique \u00e0 basse temp\u00e9rature pour minimiser les co\u00fbts d'exploitation.<\/p>\n

\u00c9missions de gaz issues du recyclage des batteries au plomb-acide<\/span>
\nD\u00e9sulfuration par liquide ionique<\/span>
\nD\u00e9nitrification SCR \u00e0 basse temp\u00e9rature<\/span>
\nPr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique humide<\/span>
\n\u00c9changeur de chaleur en carreaux de c\u00e9ramique<\/span><\/div>\n<\/header>\n

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97%<\/div>\n
D\u00e9nitrification SCR<\/div>\n
NOx \u00e0 la sortie \u226450 mg\/Nm\u00b3<\/div>\n<\/div>\n
\n
\u226435<\/div>\n
mg\/Nm\u00b3 SO\u2082 sortie<\/div>\n
FGD \u00e0 liquide ionique<\/div>\n<\/div>\n
\n
\u226410<\/div>\n
mg\/Nm\u00b3 PM sortie<\/div>\n
ESP + Filtre \u00e0 sac + ESP humide<\/div>\n<\/div>\n
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40,000<\/div>\n
m\u00b3\/h<\/div>\n
Gaz de combustion de proc\u00e9d\u00e9 total<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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01 \u2014 Contexte industriel<\/p>\n

Valorisation des ressources issues des d\u00e9chets solides\u00a0: recyclage des batteries au plomb et int\u00e9r\u00eat de la d\u00e9sulfuration par liquide ionique<\/h2>\n

La valorisation des d\u00e9chets solides se situe au carrefour des politiques d'\u00e9conomie circulaire et de la ma\u00eetrise des \u00e9missions industrielles. La r\u00e9cup\u00e9ration et la refonte du plomb contenu dans les batteries au plomb usag\u00e9es constituent l'un des secteurs les plus importants \u00e9conomiquement et les plus complexes techniquement de l'industrie de la valorisation des d\u00e9chets solides. Ces batteries contiennent de l'\u00e9lectrolyte d'acide sulfurique r\u00e9siduel, de la p\u00e2te de sulfate de plomb et des plaques de plomb m\u00e9tallique. Leur traitement dans des fours d'oxydation g\u00e9n\u00e8re des gaz d'\u00e9chappement charg\u00e9s de SO\u2082 (provenant des compos\u00e9s de sulfate et d'acide), de NOx (issus des r\u00e9actions de combustion \u00e0 haute temp\u00e9rature), de fines particules de plomb et d'autres gaz acides. Ces polluants doivent imp\u00e9rativement \u00eatre contr\u00f4l\u00e9s et maintenus dans des limites strictes avant le rejet des gaz d'\u00e9chappement.<\/p>\n

L'entreprise \u00e9tudi\u00e9e dans cette \u00e9tude de cas est un acteur majeur du recyclage et de la refonte du plomb. Ses principales activit\u00e9s consistent \u00e0 r\u00e9cup\u00e9rer les batteries au plomb usag\u00e9es, \u00e0 les refondre pour produire du plomb recycl\u00e9 et \u00e0 fabriquer des alliages d'aluminium. Avec une capacit\u00e9 de traitement annuelle d'environ 200\u00a0000 tonnes de batteries usag\u00e9es et une production annuelle d'environ 100\u00a0000 tonnes de plomb recycl\u00e9 et d'alliages d'aluminium, elle figure parmi les entreprises leaders du secteur de la r\u00e9cup\u00e9ration secondaire du plomb. L'usine exploite deux fours d'oxydation (fours d'oxydor\u00e9duction), g\u00e9n\u00e9rant un volume total de gaz de combustion de 40\u00a0000 m\u00b3\/h \u00e0 180 \u00b0C.<\/p>\n

La caract\u00e9ristique principale des gaz r\u00e9siduaires des fours d'oxydation issus du recyclage du plomb est la combinaison d'une forte concentration en SO\u2082 (600\u20131\u00a0500 mg\/Nm\u00b3), d'une forte concentration en NOx (600\u20131\u00a0500 mg\/Nm\u00b3), d'une forte teneur en oxyg\u00e8ne (8\u2013161 TP3T) et d'une forte charge en particules fines (PM), le tout simultan\u00e9ment dans un environnement gazeux corrosif transportant des particules de plomb et des brouillards acides. Les m\u00e9thodes conventionnelles d'\u00e9puration humide et de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) au calcaire, utilis\u00e9es dans les centrales \u00e9lectriques et la sid\u00e9rurgie, sont confront\u00e9es \u00e0 des difficult\u00e9s importantes dans cet environnement. En effet, la chimie des liquides ioniques pr\u00e9sents dans les gaz r\u00e9siduaires du recyclage du plomb cr\u00e9e des conditions qui alt\u00e8rent les performances des adsorbants standards et g\u00e9n\u00e8rent des effluents liquides complexes. Ce projet met en \u0153uvre la d\u00e9sulfuration par liquides ioniques \u2013 une technologie sp\u00e9cifiquement choisie pour cette application \u2013 combin\u00e9e \u00e0 la r\u00e9duction catalytique s\u00e9lective (SCR) et \u00e0 une cha\u00eene de d\u00e9poussi\u00e9rage multi-\u00e9tapes par filtration \u00e9lectrostatique et \u00e0 manches.<\/p>\n

\"Sc\u00e9narios<\/p>\n

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\u00ab La d\u00e9cision technique cl\u00e9 de ce projet a consist\u00e9 \u00e0 positionner l'\u00e9tape de d\u00e9sulfuration par liquide ionique en aval d'une cha\u00eene compl\u00e8te de pr\u00e9traitement pour le d\u00e9poussi\u00e9rage par pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique et filtre \u00e0 manches, r\u00e9duisant ainsi consid\u00e9rablement la charge particulaire avant que le gaz n'entre en contact avec l'absorbant liquide ionique. Cette gestion des poussi\u00e8res en amont pr\u00e9serve les conditions de fonctionnement du syst\u00e8me de recirculation du liquide ionique, r\u00e9duit le risque de colmatage du catalyseur dans l'\u00e9tape SCR et diminue significativement le co\u00fbt global d'exploitation du syst\u00e8me gr\u00e2ce \u00e0 la r\u00e9cup\u00e9ration de la chaleur r\u00e9siduelle d'un \u00e9changeur de chaleur \u00e0 carreaux c\u00e9ramiques basse temp\u00e9rature. \u00bb<\/p>\n

R\u00e9sum\u00e9 de l'exp\u00e9rience en ing\u00e9nierie\u00a0: Projet de d\u00e9poussi\u00e9rage, de d\u00e9sulfuration et de d\u00e9nitrification dans le secteur de la valorisation des d\u00e9chets solides<\/cite><\/p><\/blockquote>\n<\/section>\n

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02 \u2014 Profil de pollution<\/p>\n

Gaz r\u00e9siduaires d'un four d'oxydation\u00a0: teneurs \u00e9lev\u00e9es en SO\u2082, NOx, PM et O\u2082 dans un flux de gaz corrosif contenant du plomb<\/h2>\n

Les deux fours d'oxydation produisent ensemble 40\u00a0000 m\u00b3\/h de gaz de combustion \u00e0 180 \u00b0C. La teneur en oxyg\u00e8ne est \u00e9lev\u00e9e (8\u2013161 TP3T), caract\u00e9ristique des gaz de combustion des fours d'oxydation. Cette forte teneur influe sur la chimie de d\u00e9sulfuration (favorisant l'oxydation du SO\u2082 en SO\u2083 dans les laveurs de gaz) et sur la conception des catalyseurs SCR (n\u00e9cessitant des formulations tol\u00e9rantes \u00e0 l'oxyg\u00e8ne). Cette teneur \u00e9lev\u00e9e en O\u2082 implique \u00e9galement que la r\u00e9gulation de la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration et la gestion de la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du syst\u00e8me SCR doivent tenir compte du milieu oxydant \u00e0 haute temp\u00e9rature.<\/p>\n

Le profil de pollution exige le traitement simultan\u00e9 de cinq param\u00e8tres\u00a0: NOx \u00e0 600\u20131\u00a0500\u00a0mg\/Nm\u00b3, SO\u2082 \u00e0 600\u20131\u00a0500\u00a0mg\/Nm\u00b3, PM \u00e0 10\u00a0mg\/Nm\u00b3 \u00e0 l\u2019entr\u00e9e du d\u00e9sulfurage (apr\u00e8s pr\u00e9traitement), NOx \u00e0 10\u00a0mg\/Nm\u00b3 \u00e0 l\u2019entr\u00e9e de la d\u00e9nitrification SCR apr\u00e8s pr\u00e9traitement, et NOx \u00e0 la sortie du four d\u2019oxydation entrant dans le SCR, dans la plage de 600\u20131\u00a0500\u00a0mg\/Nm\u00b3. Toutes les limites doivent \u00eatre respect\u00e9es simultan\u00e9ment \u00e0 la chemin\u00e9e.<\/p>\n

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Param\u00e8tre<\/th>\nEntr\u00e9e (gaz brut)<\/th>\nPoint de vente con\u00e7u<\/th>\nMagasin d'usine<\/th>\nLimite UE IED \/ NER<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
NOx<\/td>\n600\u20131 500 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226450 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n50 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/UE \u2264 200 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
SO\u2082<\/td>\n600\u20131 500 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226435 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n35 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nD\u00e9cret n\u00e9erlandais sur les activit\u00e9s NER<\/td>\n<\/tr>\n
PM (\u00e0 l'entr\u00e9e de d\u00e9sulfuration)<\/td>\n10 mg\/Nm\u00b3 (apr\u00e8s pr\u00e9traitement)<\/td>\n\u226410 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n10 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/UE \u22645 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
HF<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u226450 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226450 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nBATTE \u00c0 \u00c9PID\u00c9MIE<\/td>\n<\/tr>\n
Glissement d'ammoniac (NH\u2083)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u22645 ppm<\/td>\n3 ppm<\/td>\nCondition de permis<\/td>\n<\/tr>\n
teneur en oxyg\u00e8ne (O\u2082)<\/td>\n8\u201316%<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
Volume des gaz de combustion du proc\u00e9d\u00e9<\/td>\n40 000 m\u00b3\/h (2 fours combin\u00e9s)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
Temp\u00e9rature des gaz de combustion (sortie du four)<\/td>\n180\u00b0C<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
temp\u00e9rature d'entr\u00e9e de d\u00e9sulfuration<\/td>\n180\u00b0C (entr\u00e9e dans le syst\u00e8me)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
temp\u00e9rature d'entr\u00e9e de la d\u00e9nitrification SCR<\/td>\n180\u2013220\u00b0C (apr\u00e8s r\u00e9chauffage par \u00e9change thermique)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n<\/section>\n
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03 \u2014 Solution de traitement<\/p>\n

Proc\u00e9d\u00e9 en cinq \u00e9tapes\u00a0: ESP sec \u2192 \u00c9changeur de chaleur \u2192 Filtre \u00e0 manches \u2192 D\u00e9sulfuration des gaz de combustion par liquide ionique \u2192 R\u00e9duction catalytique s\u00e9lective (SCR) \u2192 ESP humide<\/h2>\n

Le syst\u00e8me de traitement s'appuie sur l'infrastructure existante du four d'oxydation et int\u00e8gre un syst\u00e8me de d\u00e9nitrification SCR nouvellement construit \u00e0 l'ensemble existant compos\u00e9 d'un pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique (ESP), d'un syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration par liquide ionique et d'un ESP humide. Le principe fondamental de conception repose sur le fait que l'\u00e9tape de d\u00e9sulfuration par liquide ionique n\u00e9cessite un flux gazeux fortement pr\u00e9-\u00e9pur\u00e9 pour fonctionner efficacement\u00a0: les particules de poussi\u00e8re pr\u00e9sentes dans le flux gazeux absorbent et d\u00e9sactivent l'absorbant liquide ionique, r\u00e9duisant ainsi sa capacit\u00e9 de capture du SO\u2082 au fil du temps. En pla\u00e7ant en amont de l'\u00e9tape de liquide ionique une cha\u00eene de pr\u00e9traitement compl\u00e8te comprenant un ESP sec, un \u00e9changeur de chaleur et un filtre \u00e0 manches, la concentration de particules fines (PM) dans le gaz entrant dans l'absorbeur liquide ionique est r\u00e9duite \u00e0 \u2264\u00a010\u00a0mg\/Nm\u00b3, un niveau auquel les conditions de fonctionnement du liquide ionique sont ad\u00e9quates et la dur\u00e9e de vie du syst\u00e8me de recirculation acceptable.<\/p>\n

La deuxi\u00e8me d\u00e9cision de conception cl\u00e9 concerne le positionnement du r\u00e9acteur SCR en aval de l'\u00e9tape de d\u00e9sulfuration par liquide ionique. Cette configuration SCR \u00e0 froid est n\u00e9cessaire car la d\u00e9sulfuration par liquide ionique r\u00e9duit le SO\u2082 \u00e0 des niveaux tr\u00e8s bas avant que le gaz n'entre en contact avec le catalyseur SCR, \u00e9liminant ainsi le risque de d\u00e9p\u00f4t de bisulfate d'ammonium sur le catalyseur qui se produirait \u00e0 basse temp\u00e9rature dans un gaz riche en SO\u2082. En pla\u00e7ant le SCR apr\u00e8s le syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) par liquide ionique, le catalyseur fonctionne dans un environnement pratiquement exempt de SO\u2082 \u00e0 180\u2013220 \u00b0C, ce qui permet au catalyseur SCR basse temp\u00e9rature d'atteindre l'efficacit\u00e9 de d\u00e9nitrification cible 97% sans l'empoisonnement au SO\u2082 qui se produirait en position chaude, en amont du FGD.<\/p>\n

\u00c9tape 1\u00a0: Pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique sec (ESP) \u2014 Pr\u00e9-\u00e9limination des particules grossi\u00e8res<\/h3>\n

Les gaz de sortie du four d'oxydation \u00e0 180 \u00b0C traversent d'abord le pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique (ESP) existant, qui \u00e9limine la majeure partie des particules grossi\u00e8res contenant du plomb. Cette \u00e9tape prot\u00e8ge l'\u00e9changeur de chaleur situ\u00e9 en aval de l'\u00e9rosion par les poussi\u00e8res abrasives et r\u00e9duit la charge en particules \u00e0 un niveau compatible avec l'\u00e9changeur de chaleur et le filtre \u00e0 manches. L'ESP fonctionne \u00e0 haute tension dans les conditions corrosives riches en O\u2082 des gaz de sortie du four d'oxydation et doit \u00eatre \u00e9quip\u00e9 d'\u00e9lectrodes en mat\u00e9riaux r\u00e9sistants \u00e0 la corrosion.<\/p>\n

\u00c9tape 2 : \u00c9changeur de chaleur en carreaux de c\u00e9ramique (220 \u00b0C \u2192 40 \u00b0C, puis 40 \u00b0C \u2192 130 \u00b0C)<\/h3>\n

Le gaz pr\u00e9d\u00e9poussi\u00e9r\u00e9 traverse un \u00e9changeur de chaleur \u00e0 carreaux c\u00e9ramiques basse temp\u00e9rature (mod\u00e8le HB-565\u00a0; d\u00e9bit de gaz de combustion\u00a0: 40\u00a0000\u00a0m\u00b3\/h par c\u00f4t\u00e9\u00a0; entr\u00e9e c\u00f4t\u00e9 chaud\u00a0: 220\u00a0\u00b0C, sortie\u00a0: environ 128\u00a0\u00b0C\u00a0; entr\u00e9e c\u00f4t\u00e9 froid\u00a0: 40\u00a0\u00b0C, sortie\u00a0: environ 130\u00a0\u00b0C\u00a0; surface d\u2019\u00e9change thermique\u00a0: environ 563\u00a0m\u00b2\u00a0; puissance thermique\u00a0: environ 1\u00a0344\u00a0kW\u00a0; pression de service\u00a0: 5\u00a0kPa\u00a0; corps en acier inoxydable S31603, \u00e9paisseur de paroi\u00a0: 0,7\u00a0mm\u00a0; brides en acier inoxydable S30408\u00a0; dimensions\u00a0: environ 3\u00a0300\u00a0\u00d7\u00a02\u00a0200\u00a0\u00d7\u00a02\u00a0700\u00a0mm). Le gaz chaud est pr\u00e9-refroidi avant d\u2019entrer dans le filtre \u00e0 manches, tandis que le gaz froid post-FGD est r\u00e9chauff\u00e9 avant d\u2019entrer dans le r\u00e9acteur SCR. Cette boucle de r\u00e9cup\u00e9ration de chaleur r\u00e9siduelle \u00e9limine le besoin de chauffage externe au gaz pour le SCR, transformant ainsi ce qui repr\u00e9senterait autrement un co\u00fbt \u00e9nerg\u00e9tique important en un syst\u00e8me de r\u00e9cup\u00e9ration de chaleur autonome utilisant l'\u00e9nergie thermique des gaz r\u00e9siduaires de l'installation.<\/p>\n

\u00c9tape 3 : Filtre \u00e0 sac \u2014 Polissage des particules fines<\/h3>\n

Apr\u00e8s refroidissement par \u00e9change thermique, le gaz p\u00e9n\u00e8tre dans le filtre \u00e0 manches pour l'\u00e9limination des particules fines. Ce filtre r\u00e9duit la concentration de PM \u00e0 \u2264 10 mg\/Nm\u00b3, seuil critique pour la viabilit\u00e9 de la d\u00e9sulfuration par liquide ionique. La concentration de PM \u00e0 l'entr\u00e9e de l'\u00e9tape de d\u00e9sulfuration est de 10 mg\/Nm\u00b3, confirmant ainsi que le filtre \u00e0 manches atteint le niveau de pr\u00e9traitement cible. Ce filtre assure \u00e9galement une capture secondaire des particules contenant du plomb ayant travers\u00e9 l'\u00e9tape de pr\u00e9cipitation \u00e9lectrostatique, garantissant ainsi que l'\u00e9tape de traitement par liquide ionique ne soit pas expos\u00e9e aux poussi\u00e8res charg\u00e9es de m\u00e9taux lourds qui contamineraient progressivement l'absorbant.<\/p>\n

\"Diagramme<\/p>\n

\u00c9tape 4 : D\u00e9sulfuration par liquide ionique<\/h3>\n

Le gaz pr\u00e9-\u00e9pur\u00e9 \u00e0 environ 40 \u00b0C (refroidi par l'\u00e9changeur de chaleur) p\u00e9n\u00e8tre dans le syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration par liquide ionique. Ce proc\u00e9d\u00e9 utilise un absorbant liquide ionique sp\u00e9cialement formul\u00e9 qui capture s\u00e9lectivement le SO\u2082 du flux gazeux par absorption physique. Les principaux avantages par rapport \u00e0 la d\u00e9sulfuration conventionnelle au calcaire et au gypse pour cette application sont les suivants\u00a0: (1) absence de production de d\u00e9chets solides\u00a0\u2014 le liquide ionique charg\u00e9 en SO\u2082 est r\u00e9g\u00e9n\u00e9r\u00e9 et recycl\u00e9, produisant du SO\u2082 concentr\u00e9 pouvant servir \u00e0 la fabrication d'acide sulfurique au lieu de g\u00e9n\u00e9rer du gypse \u00e0 \u00e9liminer\u00a0; (2) absence de production d'eaux us\u00e9es li\u00e9es au proc\u00e9d\u00e9 de d\u00e9sulfuration lui-m\u00eame\u00a0; (3) le SO\u2082 captur\u00e9 peut \u00eatre reconcentr\u00e9 et vendu comme sous-produit ou transform\u00e9 en acide sulfurique, transformant ainsi un co\u00fbt de mise en conformit\u00e9 en une source de revenus\u00a0; (4) r\u00e9duction de la consommation de r\u00e9actifs gr\u00e2ce \u00e0 la recirculation et \u00e0 la r\u00e9g\u00e9n\u00e9ration du liquide ionique, au lieu de sa consommation st\u0153chiom\u00e9trique. La concentration \u00e0 la sortie du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration est \u2264\u00a035\u00a0mg\/Nm\u00b3 conform\u00e9ment aux sp\u00e9cifications, les valeurs mesur\u00e9es confirmant cette conformit\u00e9. Le contr\u00f4le op\u00e9rationnel cl\u00e9 est la gestion du pH de la boucle de circulation du liquide ionique : surveiller le pH du liquide et contr\u00f4ler la charge en HF (provenant des gaz d'\u00e9chappement du four d'oxydation) et en SO\u2082 dans le liquide ionique afin de maintenir l'efficacit\u00e9 d'absorption et d'emp\u00eacher la formation de pr\u00e9cipit\u00e9s qui bloqueraient le syst\u00e8me de circulation.<\/p>\n

\u00c9tape 5 : D\u00e9nitrification SCR (basse temp\u00e9rature 180\u2013220 \u00b0C)<\/h3>\n

Apr\u00e8s d\u00e9sulfuration par liquide ionique, le gaz purifi\u00e9 (faible teneur en SO\u2082 et en particules fines) est r\u00e9chauff\u00e9 d'environ 40 \u00b0C \u00e0 180\u2013220 \u00b0C par un \u00e9changeur de chaleur \u00e0 carreaux c\u00e9ramiques, en utilisant la chaleur r\u00e9siduelle du gaz brut entrant. Le gaz r\u00e9chauff\u00e9 est ensuite introduit dans le r\u00e9acteur de d\u00e9nitrification SCR basse temp\u00e9rature. Le syst\u00e8me SCR permet une r\u00e9duction des NOx de 971 TP3T. Caract\u00e9ristiques principales du catalyseur\u00a0: 30 pores\u00a0; dimensions de l'\u00e9l\u00e9ment\u00a0: 150\u00a0\u00d7\u00a0150\u00a0mm (section transversale), hauteur\u00a0: 580\u00a0mm\u00a0; pas\u00a0: 4,93\u00a0mm\u00a0; espacement des pores\u00a0: 4,23\u00a0mm\u00a0; \u00e9paisseur de paroi\u00a0: 0,70\u00a0mm\u00a0; porosit\u00e9\u00a0: 70,11 TP3T\u00a0; surface sp\u00e9cifique du catalyseur\u00a0: 678\u00a0m\u00b2\/m\u00b3\u00a0; composant actif\u00a0: V\u2082O\u2085 sur support TiO\u2082 (teneur en support\u00a0: 75\u2013851 TP3T)\u00a0; temp\u00e9rature de conception\u00a0: 220\u00a0\u00b0C\u00a0; temp\u00e9rature maximale de fonctionnement\u00a0: 420\u00a0\u00b0C. Temp\u00e9rature minimale de fonctionnement\u00a0: 220\u00a0\u00b0C\u00a0; perte de charge monocouche \u2264\u00a0135\u00a0Pa (catalyseur propre)\u00a0; dur\u00e9e de vie chimique\u00a0: 24\u00a0000\u00a0h \u00e0 partir du premier contact avec le gaz\u00a0; efficacit\u00e9 de d\u00e9nitrification \u2265\u00a096,661\u00a0TP3T \u00e0 16\u00a0000\u00a0h\u00a0; vitesse du canal d\u2019entr\u00e9e du catalyseur SCR\u00a0: 4,33\u00a0m\/s\u00a0; consommation th\u00e9orique d\u2019ur\u00e9e\u00a0: 20,38\u00a0kg\/h\u00a0; vitesse spatiale volumique\u00a0: 2\u00a0661\u00a0h\u207b\u00b9. Le syst\u00e8me SCR est mont\u00e9 en aval de l\u2019\u00e9tage de liquide ionique, exploitant l\u2019absence de SO\u2082 dans le gaz pour permettre un fonctionnement \u00e0 basse temp\u00e9rature sans empoisonnement du catalyseur par le sulfate d\u2019ammonium. L\u2019ammoniaque est utilis\u00e9e comme agent r\u00e9ducteur \u00e0 0,02\u00a0t\/h\u00a0; teneur en ammoniac garantie \u2264\u00a05\u00a0ppm (r\u00e9elle\u00a0: 3\u00a0ppm).<\/p>\n

\u00c9tape 6\u00a0: Pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique humide (WESP) \u2014 Polissage final<\/h3>\n

Apr\u00e8s le traitement SCR, les gaz sont achemin\u00e9s vers le pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique humide pour un dernier polissage des brouillards acides et des particules fines avant leur rejet \u00e0 la chemin\u00e9e. Le pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique humide capture les a\u00e9rosols acides r\u00e9siduels et les particules submicroniques non \u00e9limin\u00e9es par les \u00e9tapes de traitement pr\u00e9c\u00e9dentes, garantissant ainsi le respect de l'objectif de rejet de PM \u2264 10 mg\/Nm\u00b3 avec une marge de conformit\u00e9 suffisante.<\/p>\n

\n
\n
2\u00d7 Oxydation
\nfours
\n180\u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
ESP sec
\n(existant)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Carreau de c\u00e9ramique \u2b50
\nPr\u00e9-refroidissement HX
\n\u219240\u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Filtre \u00e0 sac
\n(existant)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Liquide ionique
\nFGD (existant)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
R\u00e9chauffage HX \u2b50
\n\u2192180\u2013220\u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
SCR \u2b50
\n97% NOx<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
ESP humide
\n(existant)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
FDI
\n\u2192 Pile<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

\u2b50 Nouveaux \u00e9quipements ajout\u00e9s dans ce projet de mise \u00e0 niveau<\/p>\n

Param\u00e8tres cl\u00e9s de l'\u00e9quipement<\/h3>\n
\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Article<\/th>\nSp\u00e9cification<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
\u00e9changeur de chaleur en c\u00e9ramique<\/td>\nMod\u00e8le HB-565\u00a0; d\u00e9bit\u00a0: 40\u00a0000\u00a0m\u00b3\/h\u00a0; temp\u00e9rature c\u00f4t\u00e9 chaud\u00a0: 220\u00a0\u2192\u00a0128\u00a0\u00b0C\u00a0; temp\u00e9rature c\u00f4t\u00e9 froid\u00a0: 40\u00a0\u2192\u00a0130\u00a0\u00b0C\u00a0; surface\u00a0: 563\u00a0m\u00b2\u00a0; puissance\u00a0: 1\u00a0344\u00a0kW\u00a0; corps en acier inoxydable S31603<\/td>\n<\/tr>\n
\u00e9l\u00e9ment catalyseur SCR<\/td>\nSection transversale\u00a0: 150\u00a0\u00d7\u00a0150\u00a0mm\u00a0; hauteur\u00a0: 580\u00a0mm\u00a0; porosit\u00e9\u00a0: 70,11\u00a0TP3T\u00a0; rapport V\u2082O\u2085\/TiO\u2082\u00a0; temp\u00e9rature de conception\u00a0: 220\u00a0\u00b0C\u00a0; dur\u00e9e de vie\u00a0: 24\u00a0000\u00a0h<\/td>\n<\/tr>\n
efficacit\u00e9 de d\u00e9nitrification du SCR<\/td>\n97% r\u00e9el ; \u226596,66% garanti \u00e0 16\u00a0000 h ; \u2264135 Pa de perte de charge monocouche<\/td>\n<\/tr>\n
Eau ammoniacale (r\u00e9ducteur)<\/td>\n0,02 t\/h ; garantie de glissement d'ammoniac \u2264 5 ppm ; valeur r\u00e9elle 3 ppm<\/td>\n<\/tr>\n
Ventilateur \u00e0 tirage induit principal<\/td>\n110 kW ; 1 unit\u00e9 (en fonctionnement)<\/td>\n<\/tr>\n
Puissance totale install\u00e9e<\/td>\nPuissance install\u00e9e : 124,5 kW ; puissance r\u00e9elle en fonctionnement : 123 kW<\/td>\n<\/tr>\n
Co\u00fbt annuel de l'\u00e9lectricit\u00e9 (8 000 h)<\/td>\nEnviron 39,36 dizaines de milliers de RMB \u00e9quivalent (0,4 RMB\/kWh)<\/td>\n<\/tr>\n
Co\u00fbt annuel du gaz naturel (chauffage SCR)<\/td>\n75 m\u00b3\/h ; environ 192 dizaines de milliers de RMB\/an (3,2 RMB\/m\u00b3)<\/td>\n<\/tr>\n
co\u00fbt annuel de l'eau ammoniaque<\/td>\nEnviron 8 dizaines de milliers de RMB\/an (0,02 t\/h, 500 RMB\/t)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

\"Sch\u00e9ma<\/p>\n<\/section>\n

\n

<\/p>\n

\n

04 \u2014 Principaux avantages<\/p>\n

Six raisons pour lesquelles cette architecture de proc\u00e9d\u00e9 est optimale pour le recyclage du plomb\u00a0: gaz de sortie du four d'oxydation<\/h2>\n
    \n
  • \u2713<\/span>
    \nL'\u00e9limination profonde des poussi\u00e8res en amont prot\u00e8ge simultan\u00e9ment le liquide ionique et le catalyseur SCR\u00a0:<\/strong> Le choix architectural fondamental de ce projet consiste \u00e0 traiter en profondeur le probl\u00e8me des particules fines (PM) avant que le gaz n'entre en contact avec l'absorbant liquide ionique ou le catalyseur SCR. La cha\u00eene de filtration s\u00e8che, compos\u00e9e d'un pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique (ESP), d'un \u00e9changeur de chaleur et d'un filtre \u00e0 manches, r\u00e9duit la concentration de PM \u00e0 la sortie du four \u00e0 \u2264 10 mg\/Nm\u00b3 avant l'\u00e9tape de traitement au liquide ionique, et \u00e0 un niveau encore plus bas avant l'\u00e9tape SCR. Ce d\u00e9poussi\u00e9rage pr\u00e9alable pouss\u00e9 remplit deux objectifs\u00a0: il pr\u00e9serve les conditions de recirculation du liquide ionique en emp\u00eachant la contamination particulaire de l'absorbant, et il prot\u00e8ge le catalyseur SCR du colmatage acc\u00e9l\u00e9r\u00e9 et de l'empoisonnement chimique qui r\u00e9sulteraient d'une exposition \u00e0 des poussi\u00e8res contenant du plomb \u00e0 des concentrations \u00e9lev\u00e9es. Ces deux avantages contribuent directement \u00e0 la long\u00e9vit\u00e9 du syst\u00e8me et \u00e0 la r\u00e9duction de la fr\u00e9quence de maintenance.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nLe proc\u00e9d\u00e9 SCR c\u00f4t\u00e9 froid apr\u00e8s d\u00e9sulfuration des gaz de combustion par liquide ionique \u00e9limine l'empoisonnement du catalyseur par le bisulfate d'ammonium\u00a0:<\/strong> Le syst\u00e8me SCR basse temp\u00e9rature (180\u2013220 \u00b0C) est sensible au d\u00e9p\u00f4t de bisulfate d'ammonium (ABS) en pr\u00e9sence de SO\u2082 \u00e0 sa surface, car la vitesse de formation de l'ABS est maximale entre 180 et 280 \u00b0C. En positionnant le SCR en aval de l'\u00e9tape de d\u00e9sulfuration par liquide ionique, la concentration de SO\u2082 \u00e0 l'entr\u00e9e du SCR est r\u00e9duite de 600\u20131\u00a0500 mg\/Nm\u00b3 \u00e0 environ 35 mg\/Nm\u00b3 ou moins. \u00c0 cette faible concentration de SO\u2082, la vitesse de formation de l'ABS est consid\u00e9rablement r\u00e9duite, permettant ainsi au catalyseur SCR basse temp\u00e9rature d'atteindre l'efficacit\u00e9 de d\u00e9nitrification 97% sans la d\u00e9sactivation progressive du catalyseur due \u00e0 l'encrassement par l'ABS qui se produirait avec un SCR positionn\u00e9 c\u00f4t\u00e9 chaud, en amont du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD).<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nL'\u00e9changeur de chaleur \u00e0 carreaux c\u00e9ramiques permet de r\u00e9cup\u00e9rer la chaleur r\u00e9siduelle et \u00e9limine les co\u00fbts de r\u00e9chauffage SCR externes\u00a0:<\/strong> Pour une r\u00e9action catalytique efficace, le syst\u00e8me SCR n\u00e9cessite une temp\u00e9rature d'entr\u00e9e de gaz comprise entre 180 et 220 \u00b0C. Le gaz sortant du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) apr\u00e8s traitement au liquide ionique est \u00e0 environ 40 \u00b0C. Sans r\u00e9cup\u00e9ration de chaleur, il faudrait chauffer 40\u00a0000 m\u00b3\/h de gaz de 40 \u00b0C \u00e0 180 \u00b0C, ce qui repr\u00e9sente un co\u00fbt \u00e9nerg\u00e9tique \u00e9quivalent \u00e0 environ 75 m\u00b3\/h de gaz naturel. L'\u00e9changeur de chaleur \u00e0 carreaux c\u00e9ramiques r\u00e9cup\u00e8re cette \u00e9nergie du gaz brut chaud entrant (qui doit de toute fa\u00e7on \u00eatre refroidi pour les \u00e9tapes de filtration sur sac et de traitement au liquide ionique), convertissant ainsi un surplus d'\u00e9nergie en \u00e9nergie de r\u00e9chauffage sans surco\u00fbt de combustible. La consommation de 75 m\u00b3\/h de gaz naturel est n\u00e9cessaire pour alimenter l'\u00e9changeur de chaleur et maintenir la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du syst\u00e8me SCR, mais cette consommation est bien inf\u00e9rieure \u00e0 celle qui serait requise sans le syst\u00e8me de r\u00e9cup\u00e9ration de chaleur.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nLa d\u00e9sulfuration par liquide ionique ne g\u00e9n\u00e8re aucun d\u00e9chet de gypse et permet la r\u00e9cup\u00e9ration du SO\u2082 comme sous-produit\u00a0:<\/strong> Contrairement au proc\u00e9d\u00e9 de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion par voie humide (qui g\u00e9n\u00e8re du gypse comme sous-produit solide n\u00e9cessitant manutention, \u00e9limination ou vente), la d\u00e9sulfuration par liquide ionique r\u00e9g\u00e9n\u00e8re l'absorbant et concentre le SO\u2082 captur\u00e9 sous forme de flux de produit r\u00e9cup\u00e9rable. Dans le contexte du recyclage du plomb, le SO\u2082 concentr\u00e9 r\u00e9cup\u00e9r\u00e9 peut \u00eatre transform\u00e9 en acide sulfurique pour \u00eatre r\u00e9utilis\u00e9 dans la fabrication de batteries ou la production de produits chimiques industriels, cr\u00e9ant ainsi un cycle d'\u00e9conomie circulaire qui transforme un co\u00fbt de mise en conformit\u00e9 en un sous-produit g\u00e9n\u00e9rateur de revenus. L'absence de gypse \u00e9limine \u00e9galement les infrastructures de d\u00e9shydratation, de stockage et de logistique requises par le proc\u00e9d\u00e9 de d\u00e9sulfuration par voie humide.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nLa modernisation des infrastructures existantes minimise les co\u00fbts d'investissement et les perturbations du site\u00a0:<\/strong> Le projet ajoute un \u00e9changeur de chaleur \u00e0 carreaux c\u00e9ramiques et un syst\u00e8me de d\u00e9nitrification SCR aux \u00e9quipements existants de l'installation\u00a0: pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique (ESP), filtre \u00e0 poches, d\u00e9sulfuration par liquide ionique et ESP humide. En s'appuyant sur l'infrastructure existante plut\u00f4t que de concevoir un syst\u00e8me de traitement enti\u00e8rement nouveau, le co\u00fbt d'investissement de la modernisation se limite aux nouveaux composants (\u00e9changeur de chaleur et r\u00e9acteur SCR), tandis que la conformit\u00e9 aux normes s'\u00e9tend \u00e0 tous les param\u00e8tres r\u00e9glement\u00e9s. Cette approche est directement applicable \u00e0 toute installation disposant d\u00e9j\u00e0 d'\u00e9quipements de contr\u00f4le des \u00e9missions conventionnels, mais pour laquelle la conformit\u00e9 aux normes NOx ne peut \u00eatre atteinte sans une \u00e9tape de d\u00e9nitrification suppl\u00e9mentaire.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nDur\u00e9e de vie chimique du catalyseur SCR de 24\u00a0000 heures, soit trois ans de fonctionnement continu\u00a0:<\/strong> La dur\u00e9e de vie chimique garantie du catalyseur SCR de 24\u00a0000 heures \u00e0 compter du premier contact avec le gaz, associ\u00e9e \u00e0 une garantie d'efficacit\u00e9 \u2265\u00a096,66% de 16\u00a0000 heures, permet au catalyseur de fonctionner pendant environ 3 ans \u00e0 raison de 8\u00a0000 heures par an avant d'atteindre sa dur\u00e9e de vie chimique. La formulation de catalyseur basse temp\u00e9rature V\u2082O\u2085\/TiO\u2082 utilis\u00e9e dans cette installation est sp\u00e9cialement con\u00e7ue pour l'environnement pauvre en SO\u2082 et riche en O\u2082 du flux gazeux post-FGD \u00e0 liquide ionique. La perte de charge monocouche est garantie \u2264\u00a0135\u00a0Pa (catalyseur propre), permettant au syst\u00e8me SCR de fonctionner avec la capacit\u00e9 du ventilateur de tirage induit existant sans n\u00e9cessiter de mise \u00e0 niveau de ce dernier.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
    \n

    <\/p>\n

    \n

    05 \u2014 R\u00e9sultats op\u00e9rationnels<\/p>\n

    Donn\u00e9es de conformit\u00e9 v\u00e9rifi\u00e9es\u00a0: Tous les param\u00e8tres sont \u00e9gaux ou inf\u00e9rieurs aux limites autoris\u00e9es.<\/h2>\n
    \n
    \n
    50 \/ 50<\/div>\n
    mg\/Nm\u00b3 r\u00e9el\/limite<\/div>\n
    NOx \u2014 97% supprim\u00e9<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    35 \/ 35<\/div>\n
    mg\/Nm\u00b3 r\u00e9el\/limite<\/div>\n
    SO\u2082 \u2014 \u00e0 la limite<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    10 \/ 10<\/div>\n
    mg\/Nm\u00b3 r\u00e9el\/limite<\/div>\n
    PM \u2014 \u00e0 la limite<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    3 \/ 5<\/div>\n
    ppm r\u00e9el\/limite<\/div>\n
    Glissement NH\u2083 \u2014 40% ci-dessous<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    123 kW<\/div>\n
    course r\u00e9elle<\/div>\n
    (puissance install\u00e9e : 124,5 kW)<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    97%<\/div>\n
    d\u00e9nitrification r\u00e9elle<\/div>\n
    (mod\u00e8le : 97%)<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

    \"Images<\/p>\n

    Co\u00fbts d'exploitation annuels\u00a0: \u00e9lectricit\u00e9 \u00e0 une puissance active de 123\u00a0kW (0,4\u00a0RMB\/kWh, 8\u00a0000\u00a0h\/an) = environ 39,36\u00a0millions de RMB (\u00e9quivalent)\u00a0; gaz naturel pour le r\u00e9chauffage du SCR \u00e0 75\u00a0m\u00b3\/h (3,2\u00a0RMB\/m\u00b3, 8\u00a0000\u00a0h) = environ 192\u00a0millions de RMB (\u00e9quivalent)\u00a0; eau ammoniacale \u00e0 0,02\u00a0t\/h (500\u00a0RMB\/t, 8\u00a0000\u00a0h) = environ 8\u00a0millions de RMB (\u00e9quivalent). Le gaz naturel pour le maintien de la temp\u00e9rature du SCR repr\u00e9sente le poste de d\u00e9pense le plus important, ce qui confirme l'int\u00e9r\u00eat de l'\u00e9changeur de chaleur \u00e0 carreaux c\u00e9ramiques pour la r\u00e9duction des besoins en chauffage d'appoint.<\/p>\n<\/section>\n

    \n

    <\/p>\n

    \n

    06 \u2014 Pr\u00e9cautions d'impl\u00e9mentation<\/p>\n

    Le\u00e7ons critiques d'ing\u00e9nierie et d'exploitation pour le traitement des gaz r\u00e9siduaires du recyclage du plomb<\/h2>\n
      \n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nUn d\u00e9poussi\u00e9rage insuffisant en amont entra\u00eene une baisse de l'efficacit\u00e9 de la d\u00e9sulfuration par liquide ionique en aval\u00a0; il convient donc d'ajouter une surveillance de la concentration de particules fines \u00e0 l'entr\u00e9e du syst\u00e8me et de r\u00e9agir imm\u00e9diatement en cas de baisse d'efficacit\u00e9.<\/strong> Le principal risque document\u00e9 est qu'un d\u00e9poussi\u00e9rage insuffisant en amont (pr\u00e9traitement) entra\u00eene une diminution de l'efficacit\u00e9 de la d\u00e9sulfuration par liquide ionique. Les particules contenant du plomb et autres particules provenant du four d'oxydation sont absorb\u00e9es dans la boucle de circulation du liquide ionique, contaminant progressivement l'absorbant et r\u00e9duisant sa capacit\u00e9 d'absorption du SO\u2082. Installez un capteur de concentration de particules fines (PM) en continu \u00e0 l'entr\u00e9e de l'\u00e9tage de liquide ionique. Lorsque la concentration de PM \u00e0 l'entr\u00e9e d\u00e9passe le seuil nominal (\u2264 10 mg\/Nm\u00b3), lancez imm\u00e9diatement une enqu\u00eate sur les performances du pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique (ESP) et du filtre \u00e0 manches en amont. Si l'efficacit\u00e9 du d\u00e9poussi\u00e9rage a diminu\u00e9, traitez la cause avant que la capacit\u00e9 de capture du SO\u2082 du syst\u00e8me \u00e0 liquide ionique ne soit compromise. Augmentez la capacit\u00e9 du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration si la charge en SO\u2082 du liquide ionique ne peut \u00eatre maintenue dans les limites acceptables, en utilisant un absorbant de plus grande capacit\u00e9 ou en augmentant le taux de r\u00e9g\u00e9n\u00e9ration.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nUne concentration de SO\u2082 non contr\u00f4l\u00e9e \u00e0 un niveau rationnel dans l'\u00e9tage d'entr\u00e9e de la d\u00e9nitrification SCR augmente la probabilit\u00e9 de g\u00e9n\u00e9ration de sulfate d'ammonium et de blocage du catalyseur\u00a0:<\/strong> M\u00eame apr\u00e8s la d\u00e9sulfuration par liquide ionique, des traces de SO\u2082 (\u2264 35 mg\/Nm\u00b3 \u00e0 la valeur nominale) atteignent le catalyseur SCR. \u00c0 une temp\u00e9rature de fonctionnement de 180 \u00e0 220 \u00b0C, du bisulfate d'ammonium (ABS) peut se former si la concentration de SO\u2082 \u00e0 la surface du catalyseur est sup\u00e9rieure \u00e0 la valeur nominale, par exemple si l'efficacit\u00e9 de la d\u00e9sulfuration par liquide ionique chute en dessous des valeurs nominales lors d'une contamination par l'absorbant. Surveillez en continu la perte de charge du syst\u00e8me SCR. Si elle d\u00e9passe la valeur nominale (indiquant la pr\u00e9sence d'ABS ou de d\u00e9p\u00f4ts de poussi\u00e8re), augmentez la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du SCR au-dessus de 280 \u00b0C pour volatiliser les d\u00e9p\u00f4ts d'ABS. Si la perte de charge ne peut \u00eatre ramen\u00e9e \u00e0 un niveau acceptable par nettoyage en fonctionnement normal, effectuez une analyse thermique du lit catalytique afin de d\u00e9terminer si une contamination irr\u00e9versible s'est produite.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nL'instabilit\u00e9 du contr\u00f4le de la temp\u00e9rature de d\u00e9nitrification SCR rend difficile la garantie de l'efficacit\u00e9 de la d\u00e9nitrification \u2014 surveillez toujours la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e de la d\u00e9nitrification et arr\u00eatez l'injection d'ammoniac si la temp\u00e9rature descend en dessous du minimum pr\u00e9vu\u00a0:<\/strong> Le troisi\u00e8me risque document\u00e9 est li\u00e9 \u00e0 une r\u00e9gulation instable de la temp\u00e9rature \u00e0 l'entr\u00e9e du syst\u00e8me de d\u00e9nitrification SCR, ce qui compromet l'efficacit\u00e9 de la d\u00e9nitrification. Le catalyseur SCR fonctionne dans une plage de temp\u00e9rature sp\u00e9cifique (220\u2013420 \u00b0C, temp\u00e9rature de conception\u00a0; minimum\u00a0: 220 \u00b0C). Si les performances de l'\u00e9changeur de chaleur \u00e0 carreaux c\u00e9ramiques se d\u00e9gradent (encrassement) ou si le syst\u00e8me de chauffage d'appoint au gaz naturel pr\u00e9sente un dysfonctionnement, la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du SCR peut chuter en dessous de 220 \u00b0C. En dessous de cette temp\u00e9rature, l'activit\u00e9 du catalyseur est insuffisante et l'ammoniac non r\u00e9agi forme des d\u00e9p\u00f4ts de sels d'ammonium au lieu de r\u00e9duire les NOx. Il est donc recommand\u00e9 d'installer un syst\u00e8me de surveillance continue de la temp\u00e9rature \u00e0 l'entr\u00e9e du SCR, avec un dispositif de coupure automatique de l'injection d'ammoniac \u00e0 210 \u00b0C (10 \u00b0C en dessous de la temp\u00e9rature de conception minimale). La poursuite de l'injection d'ammoniac \u00e0 une temp\u00e9rature inf\u00e9rieure au minimum entra\u00eene un gaspillage de r\u00e9actif, des d\u00e9passements de seuil d'ammoniac et le d\u00e9p\u00f4t de sels d'ammonium dans les canaux du catalyseur.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nL'\u00e9changeur de chaleur en c\u00e9ramique est le composant le plus sensible \u00e0 la corrosion du syst\u00e8me\u00a0; \u00e9vitez les probl\u00e8mes de remplacement des plaques, de fuites et de vitesse de corrosion gr\u00e2ce \u00e0 un choix appropri\u00e9 de mat\u00e9riau et de vitesse de gaz\u00a0:<\/strong> L'\u00e9changeur de chaleur traite les gaz bruts du four (riches en SO\u2082, O\u2082 et particules fines, contenant du plomb) c\u00f4t\u00e9 chaud et les gaz propres issus du proc\u00e9d\u00e9 de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) c\u00f4t\u00e9 froid. Ceci cr\u00e9e un environnement de double corrosion exigeant. Le choix de la nuance d'acier appropri\u00e9e pour l'\u00e9changeur (S31603 sp\u00e9cifi\u00e9 pour cette installation), le r\u00e9glage de la vitesse des gaz dans la plage de conception afin de minimiser l'\u00e9rosion-corrosion due aux poussi\u00e8res r\u00e9siduelles, et l'optimisation de la g\u00e9om\u00e9trie des canaux pour r\u00e9duire le taux de d\u00e9p\u00f4t des boues sont les principaux aspects de la conception. L'inspection p\u00e9riodique des surfaces des tubes de l'\u00e9changeur (au moins une fois par an \u00e0 partir de la deuxi\u00e8me ann\u00e9e) afin de d\u00e9tecter toute r\u00e9duction d'\u00e9paisseur doit \u00eatre int\u00e9gr\u00e9e au programme de maintenance pr\u00e9ventive.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nLes particules contenant du plomb provenant du four d'oxydation doivent \u00eatre g\u00e9r\u00e9es comme des d\u00e9chets dangereux \u00e0 chaque point de collecte des d\u00e9chets solides du syst\u00e8me de traitement\u00a0:<\/strong> Le plomb est une substance dangereuse au sens du r\u00e8glement REACH de l'UE et de la directive relative aux d\u00e9chets dangereux, d\u00e8s lors que sa concentration d\u00e9passe le seuil applicable. Les d\u00e9chets solides collect\u00e9s dans la tr\u00e9mie du pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique, les tr\u00e9mies des filtres \u00e0 manches et le bassin de collecte du pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique humide contiennent tous des particules de plomb \u00e0 des concentrations qui les classent g\u00e9n\u00e9ralement comme dangereux. Chaque flux de d\u00e9chets solides doit \u00eatre caract\u00e9ris\u00e9 individuellement par un test de lixiviation TCLP (EN 12457) avant toute confirmation de sa voie d'\u00e9limination, et son transfert doit \u00eatre accompagn\u00e9 d'une d\u00e9claration de transport de d\u00e9chets dangereux conform\u00e9ment \u00e0 la r\u00e9glementation n\u00e9erlandaise. Le liquide ionique contamin\u00e9 par des particules de plomb doit \u00e9galement \u00eatre caract\u00e9ris\u00e9 lors de son remplacement en fin de vie, car il contiendra des compos\u00e9s de plomb absorb\u00e9s.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nAugmenter le chauffage d'appoint (gaz naturel) si la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du SCR est inf\u00e9rieure au minimum de 220 \u00b0C \u2014 et purger par la conduite lat\u00e9rale pendant le d\u00e9marrage et l'arr\u00eat pour \u00e9viter l'exposition du catalyseur \u00e0 un gaz froid \u00e0 forte humidit\u00e9\u00a0:<\/strong> Lors du d\u00e9marrage et de l'arr\u00eat des fours d'oxydation, la composition et la temp\u00e9rature des gaz d'\u00e9chappement s'\u00e9cartent des param\u00e8tres de fonctionnement normaux. Les gaz humides ou \u00e0 basse temp\u00e9rature, riches en humidit\u00e9, doivent \u00eatre d\u00e9vi\u00e9s du r\u00e9acteur SCR pendant ces phases transitoires\u00a0: la condensation d'humidit\u00e9 sur le catalyseur \u00e0 des temp\u00e9ratures inf\u00e9rieures au minimum requis peut entra\u00eener des dommages irr\u00e9versibles. Avant la mise en service, assurez-vous du bon fonctionnement du conduit et de la vanne de d\u00e9rivation et int\u00e9grez la proc\u00e9dure de d\u00e9rivation au d\u00e9marrage dans le programme de formation des op\u00e9rateurs.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
      \n

      <\/p>\n

      \n

      07 \u2014 Le\u00e7ons tir\u00e9es en ing\u00e9nierie<\/p>\n

      Quatre le\u00e7ons tir\u00e9es de ce projet de traitement des gaz r\u00e9siduaires pour le recyclage du plomb<\/h2>\n
        \n
      • 1<\/span>
        \nLa s\u00e9quence des \u00e9tapes de traitement d\u00e9termine si chaque technologie fonctionne \u00e0 son efficacit\u00e9 nominale \u2014 la s\u00e9quence importe plus que les sp\u00e9cifications individuelles de l'\u00e9quipement.<\/strong> Dans ce projet, le SCR atteint une d\u00e9nitrification de 97% non pas gr\u00e2ce \u00e0 un catalyseur aux sp\u00e9cifications exceptionnellement \u00e9lev\u00e9es, mais gr\u00e2ce \u00e0 la s\u00e9quence de traitement (\u00e9limination pouss\u00e9e des particules fines avant le FGD \u00e0 liquide ionique, FGD \u00e0 liquide ionique avant le SCR) qui fournit au SCR un flux gazeux propre, \u00e0 faible teneur en SO\u2082 et \u00e0 la temp\u00e9rature ad\u00e9quate. Le m\u00eame catalyseur, plac\u00e9 ailleurs \u2013 par exemple en amont du FGD \u00e0 liquide ionique dans un flux gazeux riche en SO\u2082 \u2013 deviendrait inop\u00e9rant en quelques mois en raison de l'encrassement par ABS. L'architecture du syst\u00e8me de traitement (s\u00e9quence, temp\u00e9rature, caract\u00e9ristiques du gaz \u00e0 l'entr\u00e9e de chaque \u00e9tage) constitue le principal choix de conception technique pour les applications complexes de traitement de plusieurs polluants.<\/li>\n
      • 2<\/span>
        \nLa d\u00e9sulfuration par liquide ionique est une alternative sup\u00e9rieure au proc\u00e9d\u00e9 FGD calcaire-gypse pour les applications de recyclage des gaz r\u00e9siduaires du plomb, notamment parce qu'elle ne g\u00e9n\u00e8re aucun flux de d\u00e9chets solides ou liquides provenant du proc\u00e9d\u00e9 FGD lui-m\u00eame.<\/strong> Dans une installation traitant d\u00e9j\u00e0 des d\u00e9chets solides contamin\u00e9s au plomb provenant du filtre \u00e9lectrostatique et du filtre \u00e0 manches, l'ajout d'une \u00e9tape de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) au calcaire et au gypse g\u00e9n\u00e9rerait un flux suppl\u00e9mentaire de gypse potentiellement contamin\u00e9 au plomb, n\u00e9cessitant une classification et une \u00e9limination comme d\u00e9chet dangereux. Le proc\u00e9d\u00e9 aux liquides ioniques \u00e9vite ce flux de d\u00e9chets suppl\u00e9mentaire et produit simultan\u00e9ment un sous-produit concentr\u00e9 de SO\u2082 r\u00e9cup\u00e9rable et commercialisable. Pour toute application de gaz r\u00e9siduaires contenant du plomb, du zinc ou d'autres m\u00e9taux lourds, o\u00f9 le flux de d\u00e9chets FGD serait class\u00e9 comme dangereux, la d\u00e9sulfuration par liquides ioniques devrait \u00eatre \u00e9valu\u00e9e comme technologie de d\u00e9sulfuration principale avant d'opter pour la FGD au calcaire et au gypse.<\/li>\n
      • 3<\/span>
        \nLa r\u00e9cup\u00e9ration de la chaleur r\u00e9siduelle gr\u00e2ce \u00e0 l'\u00e9changeur de chaleur en c\u00e9ramique transforme une source d'\u00e9nergie r\u00e9siduelle en source de chauffage primaire pour le r\u00e9acteur SCR.<\/strong> Les gaz de combustion chauds bruts (220 \u00b0C) doivent \u00eatre refroidis avant les \u00e9tapes de filtration sur sac et de traitement au liquide ionique\u00a0; les gaz post-FGD (40 \u00b0C) doivent \u00eatre r\u00e9chauff\u00e9s avant le traitement SCR. Ces deux op\u00e9rations de gestion de la temp\u00e9rature sont parfaitement compl\u00e9mentaires\u00a0: la chaleur extraite du c\u00f4t\u00e9 chaud correspond exactement aux besoins du c\u00f4t\u00e9 froid. L\u2019\u00e9changeur de chaleur \u00e0 carreaux c\u00e9ramiques exploite cette compl\u00e9mentarit\u00e9 thermique, \u00e9liminant ainsi le besoin d\u2019un r\u00e9chauffeur \u00e0 vapeur ou \u00e0 gaz \u00e9lectrique, ce qui repr\u00e9senterait un surco\u00fbt \u00e9nerg\u00e9tique d\u2019environ 192\u00a0millions de RMB par an. Il s\u2019agit de la plus importante \u00e9conomie r\u00e9alis\u00e9e sur les co\u00fbts d\u2019exploitation du projet, ce qui d\u00e9montre que l\u2019identification et la r\u00e9cup\u00e9ration de la chaleur perdue doivent constituer une \u00e9tape essentielle de la conception du syst\u00e8me, et non une simple consid\u00e9ration a posteriori.<\/li>\n
      • 4<\/span>
        \nLa mise \u00e0 niveau de l'infrastructure existante par l'ajout des deux nouveaux composants (\u00e9changeur de chaleur et SCR) permet une conformit\u00e9 totale aux normes NOx \u00e0 une fraction du co\u00fbt d'un remplacement complet du syst\u00e8me.<\/strong> Ce projet d\u00e9montre l'importance d'un inventaire pr\u00e9cis des \u00e9quipements existants et d'une \u00e9valuation de leurs capacit\u00e9s avant toute conception de mise \u00e0 niveau. Il a \u00e9t\u00e9 confirm\u00e9 que les syst\u00e8mes existants (ESP, filtre \u00e0 poches, d\u00e9sulfureur de gaz de combustion \u00e0 liquide ionique et ESP humide) sont tous capables d'atteindre leurs objectifs de performance respectifs au sein de l'architecture du syst\u00e8me mis \u00e0 niveau. Seuls l'\u00e9changeur de chaleur (assurant la gestion de la temp\u00e9rature pour le fonctionnement du SCR) et le r\u00e9acteur SCR lui-m\u00eame constituent de nouveaux ajouts. Le ratio du co\u00fbt d'investissement de cette mise \u00e0 niveau progressive par rapport au remplacement complet du syst\u00e8me se situe g\u00e9n\u00e9ralement entre 15 et 251\u00a0000 tonnes m\u00e9triques (TP3T), ce qui plaide fortement en faveur de l'\u00e9valuation des infrastructures existantes avant la sp\u00e9cification de tout syst\u00e8me de traitement neuf.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
        \n

        <\/p>\n

        \n

        08 \u2014 Foire aux questions<\/p>\n

        Traitement des gaz de combustion des batteries au plomb-acide recycl\u00e9es\u00a0: r\u00e9ponses \u00e0 dix questions<\/h2>\n

        Questions des responsables des permis environnementaux, des ing\u00e9nieurs de proc\u00e9d\u00e9s et des \u00e9quipes HSE des installations de production secondaire de plomb, de recyclage d'alliages d'aluminium et de valorisation des d\u00e9chets solides planifiant des mises \u00e0 niveau de la d\u00e9nitrification SCR et de la d\u00e9sulfuration par liquide ionique conform\u00e9ment aux exigences du d\u00e9cret europ\u00e9en IED \/ d\u00e9cret n\u00e9erlandais sur les activit\u00e9s.<\/p>\n

        \nQ1. Pourquoi utilise-t-on la d\u00e9sulfuration par liquide ionique plut\u00f4t que la d\u00e9sulfuration humide au calcaire-gypse pour cette application\u00a0?<\/summary>\n
        Dans le contexte du recyclage du plomb, la d\u00e9sulfuration par liquide ionique a \u00e9t\u00e9 privil\u00e9gi\u00e9e par rapport au proc\u00e9d\u00e9 de d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) au calcaire et au gypse pour trois raisons sp\u00e9cifiques\u00a0: (1) Absence de gypse contamin\u00e9 par le plomb comme sous-produit \u2013 le FGD au calcaire et au gypse produirait du gypse contamin\u00e9 par le plomb absorb\u00e9 des gaz de combustion, n\u00e9cessitant un classement et probablement une gestion comme d\u00e9chet dangereux\u00a0; la d\u00e9sulfuration par liquide ionique \u00e9vite ce flux de d\u00e9chets dangereux suppl\u00e9mentaire\u00a0; (2) R\u00e9cup\u00e9ration du SO\u2082 comme sous-produit \u2013 le proc\u00e9d\u00e9 de r\u00e9g\u00e9n\u00e9ration du liquide ionique concentre le SO\u2082 captur\u00e9, qui peut \u00eatre transform\u00e9 en acide sulfurique pour \u00eatre r\u00e9utilis\u00e9 dans la fabrication de batteries ou d\u2019autres proc\u00e9d\u00e9s industriels, g\u00e9n\u00e9rant des revenus qui compensent partiellement les co\u00fbts d\u2019exploitation du traitement\u00a0; (3) Absence d\u2019effluent liquide \u00e0 l\u2019\u00e9tape de FGD \u2013 le liquide ionique est recircul\u00e9 et r\u00e9g\u00e9n\u00e9r\u00e9 au lieu d\u2019\u00eatre consomm\u00e9, ne g\u00e9n\u00e9rant aucun flux d\u2019eaux us\u00e9es de FGD n\u00e9cessitant un traitement s\u00e9par\u00e9. Ces avantages sont sp\u00e9cifiques au contexte du recyclage du plomb\u00a0; pour d\u2019autres applications ne pr\u00e9sentant pas ces contraintes, le FGD au calcaire et au gypse reste une alternative valable et souvent moins co\u00fbteuse.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ2. Comment l'\u00e9changeur de chaleur en c\u00e9ramique assure-t-il la fonction de r\u00e9chauffage du SCR sans apport d'\u00e9nergie externe\u00a0?<\/summary>\n
        L'\u00e9changeur de chaleur \u00e0 carreaux c\u00e9ramiques (mod\u00e8le HB-565) fonctionne comme un \u00e9changeur gaz-gaz d'une puissance thermique d'environ 1\u00a0344 kW. La face chaude re\u00e7oit les gaz bruts du four \u00e0 environ 220 \u00b0C et les refroidit \u00e0 environ 128 \u00b0C avant l'\u00e9tape de filtration sur membrane. La face froide re\u00e7oit les gaz post-FGD (d\u00e9sulfuration des gaz de combustion) trait\u00e9s au liquide ionique \u00e0 environ 40 \u00b0C et les r\u00e9chauffe \u00e0 environ 130 \u00b0C avant le r\u00e9acteur SCR (r\u00e9duction catalytique s\u00e9lective). Le chauffage d'appoint au gaz naturel porte la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du SCR de 130 \u00b0C \u00e0 180-220 \u00b0C, avec une consommation de 75 m\u00b3\/h. Sans cet \u00e9changeur de chaleur, le chauffage des gaz post-FGD de 40 \u00b0C \u00e0 180-220 \u00b0C par combustion directe au gaz naturel n\u00e9cessiterait une consommation de gaz environ 3 \u00e0 4 fois sup\u00e9rieure. La construction en carreaux c\u00e9ramiques (plut\u00f4t qu'en plaques ou tubes d'acier) a \u00e9t\u00e9 choisie pour sa r\u00e9sistance \u00e0 l'environnement corrosif, riche en oxyg\u00e8ne et compos\u00e9 de gaz acides, pr\u00e9sent c\u00f4t\u00e9 chaud.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ3. Quel cadre r\u00e9glementaire europ\u00e9en (IED) et n\u00e9erlandais s'applique aux installations de recyclage des batteries au plomb-acide\u00a0?<\/summary>\n
        Aux Pays-Bas, les installations de recyclage des batteries au plomb sont soumises \u00e0 la r\u00e9glementation europ\u00e9enne (directive 2010\/75\/UE) relative aux m\u00e9taux non ferreux. Les conclusions des meilleures techniques disponibles (MTD) applicables \u00e0 l'industrie des m\u00e9taux non ferreux fixent des valeurs limites d'\u00e9mission pour les NOx, le SO\u2082, les particules fines (PM), le plomb et ses compos\u00e9s, ainsi que d'autres m\u00e9taux lourds. Des obligations suppl\u00e9mentaires s'appliquent en vertu du r\u00e8glement REACH (CE) n\u00b0 1907\/2006 concernant le plomb, consid\u00e9r\u00e9 comme une substance extr\u00eamement pr\u00e9occupante, ainsi qu'en vertu de la directive-cadre relative aux d\u00e9chets (2008\/98\/CE) et de la directive relative aux piles et accumulateurs (2006\/66\/CE, modifi\u00e9e par la directive 2023\/1542\/UE) pour la gestion des d\u00e9chets de batteries usag\u00e9es. Les autorisations environnementales n\u00e9erlandaises sont d\u00e9livr\u00e9es en vertu de la loi n\u00e9erlandaise sur l'environnement (Omgevingswet), qui fixe des limites d'\u00e9mission et des conditions de gestion des d\u00e9chets sp\u00e9cifiques \u00e0 chaque site. Les syst\u00e8mes de surveillance continue des \u00e9missions (CEMS) doivent \u00eatre certifi\u00e9s EN 14181 QAL1\/QAL2\/AST et connect\u00e9s \u00e0 la plateforme de d\u00e9claration. La surveillance des \u00e9missions de plomb des chemin\u00e9es n\u00e9cessite g\u00e9n\u00e9ralement un \u00e9chantillonnage isocin\u00e9tique p\u00e9riodique par un laboratoire accr\u00e9dit\u00e9 (au minimum trimestriel) en plus d'une surveillance continue des PM.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ4. Que se passe-t-il si le syst\u00e8me d'\u00e9limination des poussi\u00e8res en amont \u00e9choue et que la concentration de PM \u00e0 l'entr\u00e9e du liquide ionique d\u00e9passe 10 mg\/Nm\u00b3 ?<\/summary>\n
        Lorsque la concentration de particules fines (PM) \u00e0 l'entr\u00e9e du syst\u00e8me de d\u00e9sulfuration par liquide ionique d\u00e9passe 10 mg\/Nm\u00b3, la contamination progressive de l'absorbant liquide ionique commence \u00e0 r\u00e9duire sa capacit\u00e9 d'absorption du SO\u2082. Le d\u00e9lai entre l'\u00e9l\u00e9vation de la concentration de PM \u00e0 l'entr\u00e9e et le d\u00e9passement observable de la concentration de SO\u2082 \u00e0 la sortie d\u00e9pend du d\u00e9bit de recirculation et de la capacit\u00e9 de r\u00e9g\u00e9n\u00e9ration du liquide ionique. G\u00e9n\u00e9ralement, la concentration de SO\u2082 \u00e0 la sortie commence \u00e0 augmenter quelques heures \u00e0 quelques jours apr\u00e8s un \u00e9pisode prolong\u00e9 de forte concentration de PM. La proc\u00e9dure \u00e0 suivre est la suivante\u00a0: (1) rechercher imm\u00e9diatement la cause de l'\u00e9l\u00e9vation de la concentration de PM au niveau du pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique (ESP) et du filtre \u00e0 manches en amont\u00a0; (2) r\u00e9duire le d\u00e9bit du four d'oxydation afin de diminuer le flux total de PM entrant dans le syst\u00e8me pendant la correction du probl\u00e8me au niveau des \u00e9quipements en amont\u00a0; (3) augmenter le d\u00e9bit de r\u00e9g\u00e9n\u00e9ration du liquide ionique afin d'am\u00e9liorer la capacit\u00e9 d'absorption du SO\u2082 pendant la p\u00e9riode de forte concentration de PM\u00a0; (4) si la concentration de SO\u2082 \u00e0 la sortie du liquide ionique d\u00e9passe la limite autoris\u00e9e, en informer imm\u00e9diatement l'autorit\u00e9 comp\u00e9tente (Omgevingsdienst) conform\u00e9ment aux conditions de l'autorisation. (5) une fois le probl\u00e8me de PM en amont r\u00e9solu, surveiller la r\u00e9cup\u00e9ration de la capacit\u00e9 d'absorption du liquide ionique au cours des 48 heures suivantes pour confirmer que l'absorbant est revenu \u00e0 des performances normales.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ5. Quels sont les co\u00fbts d'exploitation annuels de cette mise \u00e0 niveau du traitement int\u00e9gr\u00e9\u00a0?<\/summary>\n
        Les co\u00fbts d'exploitation annuels des composants modernis\u00e9s (SCR et \u00e9changeur de chaleur) sont les suivants\u00a0: (1) \u00c9lectricit\u00e9\u00a0: 123\u00a0kW en fonctionnement r\u00e9el \u00e0 0,4\u00a0RMB\/kWh \u00e9quivalent, 8\u00a0000\u00a0h\/an = environ 39,36\u00a0millions de RMB\/an\u00a0; (2) Gaz naturel (chauffage suppl\u00e9mentaire de l'entr\u00e9e du SCR)\u00a0: 75\u00a0m\u00b3\/h \u00e0 3,2\u00a0RMB\/m\u00b3 = environ 192\u00a0millions de RMB\/an (de loin le poste de d\u00e9pense pr\u00e9pond\u00e9rant)\u00a0; (3) Ammoniac\u00a0: 0,02\u00a0t\/h \u00e0 500\u00a0RMB\/t = \u200b\u200benviron 80\u00a0millions de RMB\/an. Le co\u00fbt d'exploitation annuel total des nouveaux composants modernis\u00e9s s'\u00e9l\u00e8ve \u00e0 environ 239\u00a0millions de RMB\/an \u00e9quivalent. Le remplacement du catalyseur SCR (toutes les 24\u00a0000 heures de fonctionnement, soit environ 3 ans \u00e0 raison de 8\u00a0000 h\/an) engendre une charge d'investissement suppl\u00e9mentaire correspondant au co\u00fbt de remplacement du catalyseur, amorti sur 3 ans. Les co\u00fbts d'exploitation du liquide ionique (du syst\u00e8me existant) ne sont pas inclus dans ce d\u00e9tail.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ6. Comment les fuites d'ammoniac sont-elles surveill\u00e9es et contr\u00f4l\u00e9es dans le syst\u00e8me SCR\u00a0?<\/summary>\n
        Les \u00e9missions d'ammoniac (\u2264 5 ppm selon la conception ; 3 ppm en pratique) sont contr\u00f4l\u00e9es par : (1) la mesure en temps r\u00e9el des NOx \u00e0 l'entr\u00e9e et \u00e0 la sortie du SCR ; (2) le syst\u00e8me de contr\u00f4le du SCR ajuste le d\u00e9bit d'injection d'eau ammoniacale pour maintenir la concentration de NOx \u00e0 la sortie \u00e0 la valeur cible \u2264 50 mg\/Nm\u00b3 tout en minimisant l'injection d'ammoniac ; (3) un analyseur de NH\u2083 in situ en continu \u00e0 la sortie du SCR fournit un retour d'information direct sur les \u00e9missions d'ammoniac, avec une alarme \u00e0 4 ppm et une r\u00e9duction automatique du d\u00e9bit d'injection \u00e0 5 ppm ; (4) la temp\u00e9rature \u00e0 l'entr\u00e9e du SCR est surveill\u00e9e en continu et l'injection d'ammoniac est automatiquement coup\u00e9e si la temp\u00e9rature descend en dessous de 210 \u00b0C afin d'\u00e9viter les \u00e9missions excessives d'ammoniac dues aux basses temp\u00e9ratures. Conform\u00e9ment \u00e0 la r\u00e9glementation environnementale n\u00e9erlandaise, la concentration d'ammoniac \u00e0 la chemin\u00e9e peut \u00eatre soumise \u00e0 des obligations de d\u00e9claration p\u00e9riodique ; le p\u00e9rim\u00e8tre de l'installation du CEMS doit \u00eatre confirm\u00e9 aupr\u00e8s de l'Omgevingsdienst avant sa mise en service.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ7. Comment la teneur en plomb de tous les flux de d\u00e9chets solides provenant du syst\u00e8me de traitement est-elle g\u00e9r\u00e9e conform\u00e9ment \u00e0 la r\u00e9glementation europ\u00e9enne sur les d\u00e9chets dangereux\u00a0?<\/summary>\n
        Les compos\u00e9s du plomb sont class\u00e9s comme substances dangereuses en vertu du r\u00e8glement REACH de l'UE et de la directive relative aux d\u00e9chets dangereux. Tous les d\u00e9chets solides issus du syst\u00e8me de traitement (cendres de la tr\u00e9mie du pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique, g\u00e2teaux de filtration sur sacs et boues humides du pr\u00e9cipitateur \u00e9lectrostatique) contiennent du plomb \u00e0 des concentrations qui les classent g\u00e9n\u00e9ralement comme dangereux selon les codes d'entr\u00e9e miroir du Catalogue europ\u00e9en des d\u00e9chets (par exemple, 10 04 01* \u00ab scories issues de la production primaire et secondaire de plomb \u00bb). Chaque flux de d\u00e9chets doit \u00eatre : (1) caract\u00e9ris\u00e9 par un test de lixiviation TCLP (EN 12457) afin de confirmer sa classification comme dangereux ; (2) \u00e9tiquet\u00e9 et stock\u00e9 dans des zones de d\u00e9chets dangereux d\u00e9sign\u00e9es, avec confinement secondaire ; (3) transf\u00e9r\u00e9 uniquement vers des installations de traitement des d\u00e9chets dangereux agr\u00e9\u00e9es, conform\u00e9ment aux bordereaux de suivi des d\u00e9chets dangereux ; (4) d\u00e9clar\u00e9 dans les registres environnementaux annuels et, au-del\u00e0 des seuils de d\u00e9claration, dans les formulaires E-PRTR. L'absorbant liquide ionique, lors de son remplacement en fin de vie, doit \u00eatre caract\u00e9ris\u00e9 quant \u00e0 sa teneur en plomb avant son \u00e9limination, car il aura absorb\u00e9 progressivement des compos\u00e9s du plomb au cours de sa dur\u00e9e de vie.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ8. La m\u00eame architecture de d\u00e9sulfuration par liquide ionique + SCR peut-elle \u00eatre appliqu\u00e9e \u00e0 d'autres flux de gaz r\u00e9siduaires de recyclage de m\u00e9taux non ferreux (zinc, cuivre, aluminium)\u00a0?<\/summary>\n
        Oui, moyennant des modifications sp\u00e9cifiques \u00e0 l'application. L'architecture de base (d\u00e9poussi\u00e9rage en amont pour prot\u00e9ger l'absorbant liquide ionique + d\u00e9sulfuration des gaz de combustion (FGD) \u00e0 base de liquide ionique pour \u00e9liminer le SO\u2082 avant la r\u00e9duction catalytique s\u00e9lective (SCR) + SCR en environnement \u00e0 faible teneur en SO\u2082 + r\u00e9cup\u00e9ration de la chaleur r\u00e9siduelle pour la gestion de la temp\u00e9rature de la SCR) est transposable \u00e0 d'autres applications de traitement des gaz r\u00e9siduaires issus du recyclage des m\u00e9taux non ferreux. Les gaz r\u00e9siduaires du recyclage du zinc contiennent une forte concentration de particules de ZnO et de SO\u2082 provenant de la d\u00e9composition du sulfate de zinc\u00a0; ceux des fonderies de cuivre contiennent du SO\u2082 et des compos\u00e9s d'arsenic\u00a0; ceux du recyclage des alliages d'aluminium provenant des fours \u00e0 flux salin contiennent du HCl et des fluorures, en plus des polluants de combustion classiques. Chaque application n\u00e9cessite une adaptation des sp\u00e9cifications de d\u00e9poussi\u00e9rage en amont (en fonction du m\u00e9tal et du compos\u00e9), de la chimie du liquide ionique (en fonction de la combinaison sp\u00e9cifique de SO\u2082 et de HCl\/HF) et de la formulation du catalyseur SCR (en fonction de la composition du gaz et de la plage de temp\u00e9rature). Une \u00e9tude de caract\u00e9risation technique distincte est requise pour chaque nouvelle application avant toute sp\u00e9cification d'\u00e9quipement.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ9. Quelle est la proc\u00e9dure de remplacement du catalyseur SCR et combien de temps cela prend-il\u00a0?<\/summary>\n
        Le catalyseur SCR a une dur\u00e9e de vie chimique de 24\u00a0000 heures \u00e0 compter du premier contact avec les gaz (environ 3 ans \u00e0 raison de 8\u00a0000 h\/an). Son remplacement doit \u00eatre planifi\u00e9 comme une op\u00e9ration de maintenance programm\u00e9e, et non comme une r\u00e9action \u00e0 une baisse de performance constat\u00e9e. La proc\u00e9dure de remplacement comprend\u00a0: (1) l\u2019arr\u00eat et le refroidissement du r\u00e9acteur SCR\u00a0; (2) l\u2019isolation du r\u00e9acteur du flux de gaz et la v\u00e9rification de l\u2019absence de variations de pression atmosph\u00e9rique \u00e0 l\u2019int\u00e9rieur du r\u00e9acteur\u00a0; (3) le retrait individuel des modules de catalyseur us\u00e9s de chaque couche et leur palettisation en vue de leur envoi vers l\u2019installation de r\u00e9g\u00e9n\u00e9ration ou d\u2019\u00e9limination du catalyseur\u00a0; (4) l\u2019installation de nouveaux modules de catalyseur\u00a0; (5) la remise en service du r\u00e9acteur avec une s\u00e9quence de r\u00e9chauffement contr\u00f4l\u00e9e. Le remplacement du catalyseur pour un syst\u00e8me de cette taille (volume total de catalyseur de 15,03 m\u00b3) n\u00e9cessite g\u00e9n\u00e9ralement 2 \u00e0 3 jours pour une \u00e9quipe exp\u00e9riment\u00e9e. L\u2019installation doit planifier cet arr\u00eat de maintenance \u00e0 l\u2019avance\u00a0: soit en le programmant lors d\u2019un arr\u00eat de maintenance planifi\u00e9 d\u2019un four, soit en faisant fonctionner les fours d\u2019oxydation \u00e0 d\u00e9bit r\u00e9duit pendant l\u2019arr\u00eat du SCR afin de respecter les limites autoris\u00e9es lorsque le SCR n\u2019est pas en fonctionnement.<\/div>\n<\/details>\n
        \nQ10. Existe-t-il des installations de r\u00e9f\u00e9rence pour la d\u00e9sulfuration par liquide ionique + syst\u00e8mes SCR basse temp\u00e9rature disponibles pour des visites sur site\u00a0?<\/summary>\n
        Oui. Le syst\u00e8me de traitement int\u00e9gr\u00e9 ESP + \u00e9changeur de chaleur + filtre \u00e0 manches + d\u00e9sulfuration par liquide ionique + SCR basse temp\u00e9rature + ESP humide d\u00e9crit dans cette \u00e9tude de cas a \u00e9t\u00e9 d\u00e9ploy\u00e9 dans des installations de valorisation des d\u00e9chets solides et de recyclage des m\u00e9taux non ferreux, atteignant des niveaux d'\u00e9missions extr\u00eamement faibles. Des visites de sites de r\u00e9f\u00e9rence peuvent \u00eatre organis\u00e9es pour les clients potentiels qualifi\u00e9s, incluant l'acc\u00e8s aux donn\u00e9es de conformit\u00e9 CEMS v\u00e9rifi\u00e9es, aux enregistrements de performance des liquides ioniques et \u00e0 la documentation de surveillance de l'activit\u00e9 du catalyseur SCR. Veuillez utiliser le lien de contact ci-dessous pour demander des documents de r\u00e9f\u00e9rence ou pour organiser une visite d'une installation comparable de traitement des gaz de recyclage du plomb ou de valorisation des d\u00e9chets solides.<\/div>\n<\/details>\n<\/section>\n
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