{"id":3115,"date":"2026-06-16T09:24:45","date_gmt":"2026-06-16T09:24:45","guid":{"rendered":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/?p=3115"},"modified":"2026-06-16T09:24:45","modified_gmt":"2026-06-16T09:24:45","slug":"denitrification-scr-a-temperature-moyenne-pour-les-materiaux-refractaires-haut-de-gamme-co-reduction-simultanee-des-gaz-de-combustion-des-fours-tunnels-et-conformite-aux-normes-ultra-faibles-en-matie","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/fr\/application\/denitrification-scr-a-temperature-moyenne-pour-les-materiaux-refractaires-haut-de-gamme-co-reduction-simultanee-des-gaz-de-combustion-des-fours-tunnels-et-conformite-aux-normes-ultra-faibles-en-matie\/","title":{"rendered":"D\u00e9nitrification RTO + SCR \u00e0 moyenne temp\u00e9rature pour les gaz de sortie des fours tunnels de mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires haut de gamme\u00a0: r\u00e9duction simultan\u00e9e du CO et conformit\u00e9 aux normes ultra-faibles en NOx pour la production de c\u00e9ramique au GNL"},"content":{"rendered":"

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\u00c9tude de cas \u00b7 Contr\u00f4le des \u00e9missions industrielles<\/p>\n

Comment un producteur allemand sp\u00e9cialis\u00e9 dans les mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires haute performance a r\u00e9ussi \u00e0 r\u00e9duire simultan\u00e9ment les \u00e9missions de CO et de NOx \u00e0 \u226430 mg\/Nm\u00b3 \u00e0 partir de son four tunnel aliment\u00e9 au GNL \u2014 en d\u00e9ployant un RTO (oxydant thermique r\u00e9g\u00e9n\u00e9ratif) pour l'oxydation du CO combin\u00e9 \u00e0 un \u00e9changeur de chaleur \u00e0 haut rendement et \u00e0 une d\u00e9nitrification SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne, utilisant l'ammoniac 20% comme agent r\u00e9ducteur, dans une configuration compacte adapt\u00e9e \u00e0 un flux de gaz de combustion de proc\u00e9d\u00e9 existant de 25 000 Nm\u00b3\/h.<\/p>\n

Gaz de combustion du four tunnel r\u00e9fractaire<\/span>
\nR\u00e9duction des \u00e9missions de CO2 du RTO<\/span>
\nSCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne<\/span>
\nProduction de c\u00e9ramiques haute performance<\/span>
\nConformit\u00e9 aux normes ultra-faibles en mati\u00e8re de NOx<\/span><\/div>\n<\/header>\n

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\n
\u226430<\/div>\n
mg\/Nm\u00b3 NOx sortie<\/div>\n
SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne<\/div>\n<\/div>\n
\n
\u2264100<\/div>\n
mg\/Nm\u00b3 CO sortie<\/div>\n
Oxydation thermique RTO<\/div>\n<\/div>\n
\n
17,500<\/div>\n
Nm\u00b3\/h<\/div>\n
Volume standard des gaz de combustion<\/div>\n<\/div>\n
\n
\u226594%<\/div>\n
D\u00e9nitrification<\/div>\n
NOx 500 \u2192 \u226430 mg\/Nm\u00b3<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

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01 \u2014 Contexte industriel<\/p>\n

Mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires haut de gamme\u00a0: un secteur techniquement exigeant confront\u00e9 \u00e0 des limites de plus en plus strictes en mati\u00e8re de NOx et de CO<\/h2>\n

Les mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires sont des c\u00e9ramiques r\u00e9sistantes aux hautes temp\u00e9ratures, indispensables en m\u00e9tallurgie, construction, chimie, verrerie et, de plus en plus, dans l'a\u00e9rospatiale et les \u00e9nergies nouvelles. Les produits r\u00e9fractaires fa\u00e7onn\u00e9s (r\u00e9fractaires denses et de pr\u00e9cision) sont utilis\u00e9s dans les industries sid\u00e9rurgique, cimenti\u00e8re, verri\u00e8re et m\u00e9tallurgique comme rev\u00eatements de fours, accessoires de fours et \u00e9l\u00e9ments structuraux haute temp\u00e9rature. Les mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires non fa\u00e7onn\u00e9s (b\u00e9tons r\u00e9fractaires, m\u00e9langes de projection, rev\u00eatements) r\u00e9pondent aux exigences de maintenance dynamique des \u00e9quipements industriels haute temp\u00e9rature.<\/p>\n

L'entreprise \u00e9tudi\u00e9e dans cette \u00e9tude de cas est une soci\u00e9t\u00e9 allemande \u00e0 capitaux \u00e9trangers sp\u00e9cialis\u00e9e dans la recherche, le d\u00e9veloppement et la production de mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires haut de gamme. Occupant un site de 100\u00a0000 m\u00b2, elle propose une gamme de produits comprenant deux cat\u00e9gories principales\u00a0: (1) des briques r\u00e9fractaires alcalines (magn\u00e9sie) produites dans des fours tunnels aliment\u00e9s au GNL, d'une capacit\u00e9 annuelle de 40\u00a0000 tonnes, extensible \u00e0 120\u00a0000 tonnes, destin\u00e9es aux secteurs de la sid\u00e9rurgie, du ciment et de la m\u00e9tallurgie\u00a0; (2) des mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires non fa\u00e7onn\u00e9s, notamment des b\u00e9tons r\u00e9fractaires, des rev\u00eatements projet\u00e9s et d'autres produits, d'une capacit\u00e9 annuelle de 15\u00a0000 tonnes et d'une capacit\u00e9 nominale de 30\u00a0000 tonnes, destin\u00e9s \u00e0 la maintenance des \u00e9quipements industriels \u00e0 haute temp\u00e9rature. Depuis 2012, l'entreprise d\u00e9veloppe \u00e9galement des produits r\u00e9fractaires \u00e0 faible teneur en chrome et respectueux de l'environnement afin de r\u00e9duire la pollution environnementale li\u00e9e aux r\u00e9fractaires conventionnels contenant du chrome.<\/p>\n

Le secteur des mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires est confront\u00e9 \u00e0 une pression croissante en mati\u00e8re de conformit\u00e9 environnementale, car les industries en aval de l'acier, du ciment et du verre \u2013 elles-m\u00eames soumises \u00e0 des exigences de plus en plus strictes de la directive europ\u00e9enne sur les \u00e9missions industrielles (IED) \u2013 imposent de plus en plus \u00e0 leurs fournisseurs de mat\u00e9riaux de respecter des normes environnementales \u00e9lev\u00e9es. Pour les entreprises d\u00e9tenues ou ayant leur si\u00e8ge social dans l'UE et op\u00e9rant dans n'importe quelle juridiction, les engagements internes en mati\u00e8re de politique ESG exigent g\u00e9n\u00e9ralement des normes op\u00e9rationnelles mondiales conformes aux normes europ\u00e9ennes, cr\u00e9ant ainsi des obligations de conformit\u00e9 allant au-del\u00e0 du minimum requis localement. Le d\u00e9ploiement de la technologie RTO associ\u00e9e \u00e0 un syst\u00e8me SCR \u00e0 moyenne temp\u00e9rature pour cette usine appartenant \u00e0 un groupe allemand t\u00e9moigne \u00e0 la fois du respect de la r\u00e9glementation locale et des normes de performance environnementale de l'entreprise.<\/p>\n

\"Sc\u00e9narios<\/p>\n<\/section>\n

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02 \u2014 Profil de pollution<\/p>\n

Gaz r\u00e9siduaires des fours tunnels aliment\u00e9s au GNL\u00a0: taux \u00e9lev\u00e9s de CO, de NOx et de poussi\u00e8res variables \u2014 Trois d\u00e9fis de conformit\u00e9 simultan\u00e9s<\/h2>\n

Le four tunnel est aliment\u00e9 au GNL (gaz naturel liqu\u00e9fi\u00e9). Les gaz de combustion s'\u00e9chappent \u00e0 une temp\u00e9rature de 115 \u00e0 120 \u00b0C (d\u00e9bit nominal : 17\u00a0500 Nm\u00b3\/h\u00a0; d\u00e9bit maximal : 25\u00a0000 Nm\u00b3\/h). La teneur en oxyg\u00e8ne est de 12 \u00e0 131 TP3T (valeur de r\u00e9f\u00e9rence : 8,61 TP3T). L'installation dispose d\u00e9j\u00e0 d'un syst\u00e8me de traitement des gaz de combustion d'un four tunnel\u00a0; ce projet pr\u00e9voit l'ajout d'un nouveau syst\u00e8me de traitement destin\u00e9 \u00e0 une ligne de four suppl\u00e9mentaire.<\/p>\n

Ce projet se caract\u00e9rise par trois d\u00e9fis simultan\u00e9s en mati\u00e8re de conformit\u00e9 aux normes antipollution\u00a0:<\/p>\n

    \n
  • NOx \u00e0 500 mg\/Nm\u00b3 initial<\/strong>La combustion \u00e0 haute temp\u00e9rature du GNL dans le four tunnel g\u00e9n\u00e8re d'importantes quantit\u00e9s de NOx thermiques. Objectif de rejet : \u2264 30 mg\/Nm\u00b3. Efficacit\u00e9 de d\u00e9nitrification requise : \u2265 94%. L'entr\u00e9e de 500 mg\/Nm\u00b3 avec un objectif de \u2264 30 mg\/Nm\u00b3 repr\u00e9sente une sp\u00e9cification SCR exigeante pour les proc\u00e9d\u00e9s \u00e0 moyenne temp\u00e9rature\u00a0; atteindre une efficacit\u00e9 \u2265 94% requiert une conception catalytique et une gestion de la temp\u00e9rature rigoureuses. Le rejet r\u00e9el de NOx est confirm\u00e9 \u00e0 \u2264 30 mg\/Nm\u00b3.<\/li>\n
  • CO \u00e0 5\u00a0000 mg\/Nm\u00b3 initial<\/strong>La combustion incompl\u00e8te dans les zones du four tunnel produit d'importantes quantit\u00e9s de CO. C'est la principale raison d'\u00eatre de l'\u00e9tape d'oxydation thermique r\u00e9g\u00e9n\u00e9rative (RTO)\u00a0: le RTO oxyde thermiquement le CO en CO\u2082 \u00e0 des temp\u00e9ratures sup\u00e9rieures \u00e0 760\u00a0\u00b0C, r\u00e9duisant ainsi la concentration de CO en sortie \u00e0 \u2264\u00a0100\u00a0mg\/Nm\u00b3. Le respect des normes relatives au CO est imp\u00e9ratif en vertu de la directive europ\u00e9enne sur la combustion de combustibles (IED) et des conditions d'autorisation n\u00e9erlandaises pour les installations de combustion. La concentration initiale de CO de 5\u00a0000\u00a0mg\/Nm\u00b3 indique d'importantes zones d'inefficacit\u00e9 de combustion dans le four tunnel, que le syst\u00e8me de traitement doit imp\u00e9rativement corriger.<\/li>\n
  • PM \u00e0 30 g\/Nm\u00b3 initial<\/strong>Charge en poussi\u00e8res tr\u00e8s \u00e9lev\u00e9e issue du frittage des mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires (magn\u00e9sie et autres poussi\u00e8res c\u00e9ramiques). Efficacit\u00e9 de d\u00e9poussi\u00e9rage requise\u00a0: \u2265\u00a0801\u00a0TP3T. Le filtre \u00e0 manches atteint cet objectif. La concentration de particules fines (PM) \u00e0 la sortie est inf\u00e9rieure ou \u00e9gale \u00e0 10\u00a0mg\/Nm\u00b3.<\/li>\n<\/ul>\n

    De plus, le gaz transporte du SO\u2082 \u00e0 une concentration de 35 mg\/Nm\u00b3 provenant de la combustion du GNL et de la d\u00e9composition de mati\u00e8res premi\u00e8res r\u00e9fractaires, ce qui n\u00e9cessite une prise en compte mineure de la r\u00e9duction des gaz acides. Du HF est \u00e9galement pr\u00e9sent \u00e0 une concentration \u2264 6 mg\/Nm\u00b3, provenant de composants de mati\u00e8res premi\u00e8res contenant du fluorure.<\/p>\n

    \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
    Param\u00e8tre<\/th>\nConcentration initiale<\/th>\nPoint de vente con\u00e7u<\/th>\nLimite UE IED \/ NER<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
    NOx<\/td>\n500 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226430 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/UE \u2264100 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
    CO<\/td>\n5 000 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u2264100 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/UE \u2264100 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
    Mati\u00e8res particulaires (PM)<\/td>\n30 g\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226410 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nNER n\u00e9erlandais \u22645 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
    SO\u2082<\/td>\n35 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226435 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nD\u00e9cret relatif aux activit\u00e9s n\u00e9erlandaises<\/td>\n<\/tr>\n
    Volume standard des gaz de combustion<\/td>\n17 500 Nm\u00b3\/h<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
    Volume des gaz de combustion du proc\u00e9d\u00e9<\/td>\n25 000 Nm\u00b3\/h \u00e0 115\u2013120 \u00b0C<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
    teneur en O\u2082 (r\u00e9elle)<\/td>\n12\u201313%<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
    temp\u00e9rature de sortie du four<\/td>\n115\u2013120\u00b0C (dans des conditions normales)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
    teneur en humidit\u00e9 des gaz de combustion<\/td>\n8%<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

    D\u00e9fi de la double pollution :<\/strong> La pr\u00e9sence simultan\u00e9e de CO (5\u00a0000 mg\/Nm\u00b3) et de NOx (500 mg\/Nm\u00b3) n\u00e9cessite deux technologies de r\u00e9duction des \u00e9missions distinctes fonctionnant en s\u00e9quence. L\u2019oxydation thermique (RTO, \u00e0 \u2265\u00a0760\u00a0\u00b0C) traite le CO\u00a0; la r\u00e9duction catalytique s\u00e9lective (SCR) \u00e0 moyenne temp\u00e9rature (320\u2013350\u00a0\u00b0C) traite les NOx. L\u2019\u00e9changeur de chaleur entre les deux \u00e9tapes est un \u00e9l\u00e9ment cl\u00e9\u00a0: il doit \u00e9lever la temp\u00e9rature des gaz apr\u00e8s RTO, de la sortie du four jusqu\u2019\u00e0 la plage de fonctionnement de la SCR, en utilisant la chaleur de combustion de la RTO comme source d\u2019\u00e9nergie.<\/p>\n<\/section>\n

    \n

    <\/p>\n

    \n

    03 \u2014 Solution de traitement<\/p>\n

    RTO \u2192 \u00c9changeur de chaleur haute efficacit\u00e9 \u2192 SCR moyenne temp\u00e9rature\u00a0: Int\u00e9gration thermique pour un co\u00fbt d'exploitation minimal<\/h2>\n

    Le syst\u00e8me de traitement a \u00e9t\u00e9 con\u00e7u selon le principe de la minimisation des co\u00fbts d'investissement et d'exploitation, tout en garantissant la conformit\u00e9 aux normes d'\u00e9missions et la fiabilit\u00e9 du proc\u00e9d\u00e9. Cinq principes de conception ont guid\u00e9 le choix de la technologie\u00a0: (1) une technologie de pointe \u00e0 un co\u00fbt d'exploitation \u00e9conomiquement viable\u00a0; (2) la conformit\u00e9 \u00e0 toutes les normes d'\u00e9missions et exigences r\u00e9glementaires\u00a0; (3) l'absence de pollution secondaire due aux sous-produits\u00a0; (4) un encombrement r\u00e9duit gr\u00e2ce \u00e0 une conception rationnelle des flux\u00a0; (5) une efficacit\u00e9 \u00e9nerg\u00e9tique maximale gr\u00e2ce \u00e0 une r\u00e9gulation automatis\u00e9e.<\/p>\n

    L'architecture de proc\u00e9d\u00e9 qui en r\u00e9sulte exploite la fonction intrins\u00e8que du RTO, \u00e0 la fois syst\u00e8me d'oxydation du CO et syst\u00e8me de chauffage des gaz. Le RTO \u00e9l\u00e8ve la temp\u00e9rature des gaz sortant du four au-dessus de 760 \u00b0C pour la destruction du CO, et l'\u00e9changeur de chaleur \u00e0 haut rendement transf\u00e8re ensuite cette chaleur au flux de gaz propre issu de la r\u00e9duction catalytique s\u00e9lective (SCR) afin de r\u00e9chauffer le gaz d\u00e9nitrifi\u00e9, tout en fournissant simultan\u00e9ment la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e de 320 \u00b0C requise par le catalyseur SCR \u00e0 moyenne temp\u00e9rature. Ce couplage thermique \u00e9limine le besoin de tout chauffage externe des gaz pour l'\u00e9tape SCR.<\/p>\n

    \u00c9tape 1 : Collecte des gaz de combustion du four tunnel<\/h3>\n

    Le four tunnel aliment\u00e9 au GNL g\u00e9n\u00e8re des gaz de combustion \u00e0 115\u2013120 \u00b0C contenant du CO \u00e0 une concentration de 5\u00a0000 mg\/Nm\u00b3, des NOx \u00e0 500 mg\/Nm\u00b3 et des particules fines (PM) \u00e0 une concentration de 30 g\/Nm\u00b3. Le ventilateur de tirage induit du RTO (unit\u00e9 unique\u00a0; d\u00e9bit\u00a0: 40\u00a0000\u201350\u00a0000 m\u00b3\/h\u00a0; pression\u00a0: 3\u00a0500\u20134\u00a0000 Pa\u00a0; temp\u00e9rature\u00a0: 200\u2013250 \u00b0C\u00a0; puissance\u00a0: 75 kW) aspire les gaz de combustion du four \u00e0 travers le syst\u00e8me. Un pr\u00e9traitement par filtration sur manches capture la majeure partie des 30 g\/Nm\u00b3 de particules fines avant l\u2019entr\u00e9e des gaz dans le RTO, prot\u00e9geant ainsi le lit de stockage de chaleur en c\u00e9ramique du RTO contre l\u2019encrassement par les poussi\u00e8res.<\/p>\n

    \u00c9tape 2 : RTO (Oxydateur thermique r\u00e9g\u00e9n\u00e9ratif) \u2014 R\u00e9duction du CO<\/h3>\n

    Le gaz pr\u00e9alablement d\u00e9poussi\u00e9r\u00e9 p\u00e9n\u00e8tre dans l'oxydant thermique r\u00e9g\u00e9n\u00e9ratif (RTO) (d\u00e9bit de gaz de combustion\u00a0: 20\u00a0000\u00a0m\u00b3\/h\u00a0; configuration \u00e0 3\u00a0chambres\u00a0; lit de stockage thermique en c\u00e9ramique). Le RTO oxyde thermiquement le CO en CO\u2082 \u00e0 des temp\u00e9ratures de chambre de combustion sup\u00e9rieures \u00e0 760\u00a0\u00b0C, permettant d'atteindre une concentration de CO en sortie \u2264\u00a0100\u00a0mg\/Nm\u00b3 contre 5\u00a0000\u00a0mg\/Nm\u00b3 en entr\u00e9e. Le RTO augmente \u00e9galement significativement la temp\u00e9rature du gaz, fournissant l'\u00e9nergie thermique n\u00e9cessaire \u00e0 l'\u00e9tage SCR en aval. Le lit de stockage thermique en c\u00e9ramique du RTO r\u00e9cup\u00e8re l'\u00e9nergie thermique du gaz trait\u00e9 sortant pour pr\u00e9chauffer le gaz brut entrant, assurant ainsi le rendement thermique \u00e9lev\u00e9 caract\u00e9ristique de l'oxydation thermique r\u00e9g\u00e9n\u00e9rative. Le flux de gaz post-RTO est trait\u00e9 par un ventilateur d'extraction induit par le SCR (unit\u00e9 unique\u00a0; d\u00e9bit\u00a0: 30\u00a0000\u201335\u00a0000\u00a0m\u00b3\/h\u00a0; pression\u00a0: 4\u00a0000\u20136\u00a0000\u00a0Pa\u00a0; temp\u00e9rature\u00a0: 120\u2013150\u00a0\u00b0C\u00a0; puissance\u00a0: 75\u00a0kW).<\/p>\n

    \"Sch\u00e9ma<\/p>\n

    \u00c9tape 3 : \u00c9changeur de chaleur \u00e0 haute efficacit\u00e9 (223 \u00b0C \u2192 320 \u00b0C)<\/h3>\n

    Le gaz post-RTO, ayant subi un traitement thermique et sortant du RTO \u00e0 temp\u00e9rature \u00e9lev\u00e9e, est dirig\u00e9 vers un \u00e9changeur de chaleur \u00e0 haut rendement (d\u00e9bit de gaz de combustion\u00a0: 17\u00a0500\u00a0Nm\u00b3\/h\u00a0; surface d\u2019\u00e9change thermique\u00a0: 380\u00a0m\u00b2\u00a0; perte de charge\u00a0: 1\u00a0050\u00a0Pa\u00a0; temp\u00e9rature d\u2019entr\u00e9e c\u00f4t\u00e9 chaud\u00a0: 223\u00a0\u00b0C\u00a0; temp\u00e9rature de sortie c\u00f4t\u00e9 chaud r\u00e9duite\u00a0; temp\u00e9rature de sortie c\u00f4t\u00e9 froid augment\u00e9e\u00a0; dimensions\u00a0: 4\u00a0270\u00a0\u00d7\u00a02\u00a0240\u00a0\u00d7\u00a01\u00a0973\u00a0mm) afin d\u2019\u00e9lever sa temp\u00e9rature \u00e0 environ 320\u00a0\u00b0C avant son entr\u00e9e dans le r\u00e9acteur SCR. Cette temp\u00e9rature d\u2019entr\u00e9e de 320\u00a0\u00b0C se situe dans la plage de fonctionnement optimale du catalyseur vanadium-tungst\u00e8ne-titane \u00e0 moyenne temp\u00e9rature utilis\u00e9 dans cette installation. L\u2019\u00e9changeur de chaleur utilise simultan\u00e9ment le gaz de sortie du SCR (dont la temp\u00e9rature a \u00e9t\u00e9 abaiss\u00e9e par la r\u00e9action catalytique) pour pr\u00e9chauffer le gaz d\u2019entr\u00e9e du SCR, cr\u00e9ant ainsi une boucle de rendement thermique interne.<\/p>\n

    \u00c9tape 4 : D\u00e9nitrification SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne (320\u2013350 \u00b0C)<\/h3>\n

    Le gaz pr\u00e9chauff\u00e9 \u00e0 320 \u00b0C p\u00e9n\u00e8tre dans le syst\u00e8me de d\u00e9nitrification SCR \u00e0 moyenne temp\u00e9rature. Principaux param\u00e8tres du r\u00e9acteur SCR\u00a0: dimensions ext\u00e9rieures\u00a0: 2\u00a0200\u00a0\u00d7\u00a02\u00a0290\u00a0\u00d7\u00a010\u00a0160\u00a0mm\u00a0; hauteur ext\u00e9rieure\u00a0: 10\u00a0160\u00a0mm\u00a0; 4\u00a0modules de catalyseur\u00a0; volume de catalyseur\u00a0: 5,2\u00a0m\u00b3\u00a0; perte de charge\u00a0: 500\u00a0Pa\u00a0; temp\u00e9rature d\u2019entr\u00e9e du SCR\u00a0: 320\u00a0\u00b0C\u00a0; temp\u00e9rature de sortie du SCR\u00a0: 309\u00a0\u00b0C. Le SCR atteint une efficacit\u00e9 de d\u00e9nitrification \u2265\u00a094%, r\u00e9duisant les NOx de 500\u00a0mg\/Nm\u00b3 \u00e0 \u2264\u00a030\u00a0mg\/Nm\u00b3. L\u2019agent r\u00e9ducteur est une solution aqueuse d\u2019ammoniaque 20%, distribu\u00e9e par une pompe \u00e0 ammoniaque (0,75\u00a0kW, 0,015\u00a0t\/h, 8\u00a0000\u00a0h\/an). Apr\u00e8s la d\u00e9nitrification SCR, le gaz trait\u00e9 retourne \u00e0 travers l'\u00e9changeur de chaleur \u00e0 haut rendement (utilisant le gaz de sortie SCR pour pr\u00e9chauffer le gaz d'entr\u00e9e SCR comme d\u00e9crit ci-dessus), puis est transport\u00e9 par le ventilateur de tirage induit SCR vers la chemin\u00e9e pour \u00eatre rejet\u00e9.<\/p>\n

    \n
    \n
    Tunnel
    \nFour
    \nGNL<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    Sac filtrant \u2b50
    \n\u226580% PM
    \n\u226410 mg\/Nm\u00b3<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    RTO \u2b50
    \n\u2265760\u00b0C
    \n\u2264100 CO<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    HX \u2b50
    \n\u2192320\u00b0C
    \nEntr\u00e9e SCR<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    SCR \u2b50
    \n320\u00b0C
    \n\u226594% NOx<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    Retour HX
    \nPr\u00e9chauffer<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    Fan de Tsahal
    \n\u2192 Pile<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

    \u2b50 \u00c9quipement neuf ou am\u00e9lior\u00e9 dans ce projet<\/p>\n

    Param\u00e8tres cl\u00e9s de l'\u00e9quipement<\/h3>\n
    \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
    \u00c9quipement \/ Article<\/th>\nSp\u00e9cification<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
    \u00c9changeur de chaleur \u00e0 haut rendement<\/td>\n17\u00a0500 Nm\u00b3\/h\u00a0; surface de 380 m\u00b2\u00a0; perte de charge de 1\u00a0050 Pa\u00a0; temp\u00e9rature d\u2019entr\u00e9e chaude de 223 \u00b0C\u00a0; dimensions\u00a0: 4\u00a0270 \u00d7 2\u00a0240 \u00d7 1\u00a0973 mm<\/td>\n<\/tr>\n
    Ventilateur \u00e0 tirage induit par RTO<\/td>\n40 000 \u00e0 50 000 m\u00b3\/h\u00a0; 3 500 \u00e0 4 000 Pa\u00a0; 200-250\u00b0C\u00a0; 75 kW<\/td>\n<\/tr>\n
    Ventilateur \u00e0 tirage induit par SCR<\/td>\n30 000 \u00e0 35 000 m\u00b3\/h\u00a0; 4 000 \u00e0 6 000 Pa\u00a0; 120-150\u00b0C\u00a0; 75 kW<\/td>\n<\/tr>\n
    RTO<\/td>\n20\u00a0000 m\u00b3\/h\u00a0; 3 \u200b\u200bchambres\u00a0; lit de stockage de chaleur en c\u00e9ramique<\/td>\n<\/tr>\n
    R\u00e9acteur SCR<\/td>\n2\u00a0200 \u00d7 2\u00a0290 \u00d7 10\u00a0160 mm\u00a0; 4 modules de catalyseur\u00a0; 5,2 m\u00b3 de catalyseur\u00a0; 500 Pa\u00a0; 320 \u2192 309 \u00b0C<\/td>\n<\/tr>\n
    efficacit\u00e9 de d\u00e9nitrification du SCR<\/td>\n\u226594% ; NOx 500\u2192\u226430 mg\/Nm\u00b3 ; r\u00e9ducteur d'eau \u00e0 l'ammoniac 20%<\/td>\n<\/tr>\n
    Ventilateur<\/td>\n7,5 kW (1 unit\u00e9)<\/td>\n<\/tr>\n
    Puissance totale install\u00e9e<\/td>\n162 kW install\u00e9s ; 161,25 kW en fonctionnement r\u00e9el<\/td>\n<\/tr>\n
    Co\u00fbt annuel de l'\u00e9lectricit\u00e9 (8 000 h)<\/td>\nEnviron 46,44 dizaines de milliers de RMB (0,36 RMB\/kWh)<\/td>\n<\/tr>\n
    co\u00fbt annuel de l'eau ammoniaque<\/td>\nEnviron 7,2 dizaines de milliers de RMB (0,015 t\/h, 600 RMB\/t)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

    \"Plan<\/p>\n<\/section>\n

    \n

    <\/p>\n

    \n

    04 \u2014 Principaux avantages<\/p>\n

    Pourquoi l'architecture RTO + SCR \u00e0 moyenne temp\u00e9rature est-elle la plus adapt\u00e9e au traitement des gaz de combustion des fours tunnels r\u00e9fractaires pr\u00e9sentant des d\u00e9fis li\u00e9s aux \u00e9missions de CO et de NOx\u00a0?<\/h2>\n
      \n
    • \u2713<\/span>
      \nRTO permet \u00e0 la fois la r\u00e9duction des \u00e9missions de CO et le pr\u00e9chauffage du gaz dans une seule unit\u00e9\u00a0:<\/strong> L'oxydant thermique r\u00e9siduel (RTO) remplit deux fonctions simultan\u00e9ment\u00a0: il oxyde thermiquement le CO \u00e0 une temp\u00e9rature \u2265\u00a0760\u00a0\u00b0C (respectant ainsi l'exigence de teneur en CO en sortie \u2264\u00a0100\u00a0mg\/Nm\u00b3) et il \u00e9l\u00e8ve la temp\u00e9rature des gaz \u00e0 un niveau permettant \u00e0 l'\u00e9changeur de chaleur haute performance d'atteindre la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e de 320\u00a0\u00b0C requise par le syst\u00e8me SCR. Sans le RTO, un r\u00e9chauffeur de gaz externe serait n\u00e9cessaire pour porter la temp\u00e9rature des gaz de sortie du four (115\u2013120\u00a0\u00b0C) \u00e0 320\u00a0\u00b0C, ce qui entra\u00eenerait une consommation de combustible suppl\u00e9mentaire importante. Le RTO rend ce chauffage possible gr\u00e2ce \u00e0 la chimie d'oxydation du CO, sans surconsommation de combustible au-del\u00e0 de celle n\u00e9cessaire au respect des normes CO.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nLe SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne atteint une \u00e9limination des NOx \u226594% de 500 mg\/Nm\u00b3 \u00e0 \u226430 mg\/Nm\u00b3 \u2014 bien en dessous de la limite IED de 100 mg\/Nm\u00b3 :<\/strong> Le niveau d'\u00e9missions de NOx \u2264 30 mg\/Nm\u00b3 atteint par cette installation est inf\u00e9rieur de 70% \u00e0 la limite de 100 mg\/Nm\u00b3 fix\u00e9e par la directive europ\u00e9enne IED pour les installations de combustion. Cette marge de conformit\u00e9 importante offre une protection contre le durcissement futur des normes et contre les incertitudes de mesure du syst\u00e8me de surveillance continue des \u00e9missions (CEMS). Le catalyseur SCR \u00e0 moyenne temp\u00e9rature (320 \u00b0C) atteint cette efficacit\u00e9 avec un volume de seulement 5,2 m\u00b3 (4 modules), ce qui rend le r\u00e9acteur SCR suffisamment compact pour \u00eatre int\u00e9gr\u00e9 \u00e0 l'emprise au sol existante, \u00e0 proximit\u00e9 de l'unit\u00e9 de traitement des hydrocarbures (RTO).<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \n\u00c9changeur de chaleur \u00e0 haut rendement couplant la chaleur produite par le RTO \u00e0 la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du SCR sans \u00e9nergie externe\u00a0:<\/strong> L'\u00e9changeur de chaleur haute performance de 380 m\u00b2 transf\u00e8re l'\u00e9nergie thermique disponible dans le flux de gaz post-RTO au gaz d'entr\u00e9e du SCR, l'\u00e9levant de sa temp\u00e9rature post-RTO \u00e0 environ 320 \u00b0C. Simultan\u00e9ment, l'\u00e9changeur utilise le gaz de sortie du SCR pour pr\u00e9chauffer le gaz d'entr\u00e9e. Ce couplage thermique interne \u00e9limine le besoin de tout \u00e9l\u00e9ment chauffant, qu'il soit \u00e0 vapeur ou \u00e9lectrique, pour la gestion de la temp\u00e9rature du SCR, r\u00e9duisant ainsi les co\u00fbts d'investissement (absence d'\u00e9quipement de chauffage) et les co\u00fbts d'exploitation (absence de consommation d'\u00e9nergie suppl\u00e9mentaire). La consommation de gaz naturel d'appoint (le cas \u00e9ch\u00e9ant) pour le chauffage d'appoint est minimale par rapport \u00e0 un syst\u00e8me sans r\u00e9cup\u00e9ration de chaleur.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nLe gaz naturel liqu\u00e9fi\u00e9 (GNL) comme combustible \u00e9limine le SO\u2082 en tant que polluant important et permet un SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne sans risque d'ABS\u00a0:<\/strong> Le four \u00e9tant aliment\u00e9 au GNL (qui ne contient pratiquement pas de soufre), la concentration de SO\u2082 dans les gaz de combustion est minimale (seulement 35 mg\/Nm\u00b3, provenant principalement de la d\u00e9composition de la mati\u00e8re premi\u00e8re r\u00e9fractaire). Cette faible concentration de SO\u2082 permet le d\u00e9ploiement d'un syst\u00e8me SCR \u00e0 moyenne temp\u00e9rature (320 \u00b0C) sans risque d'empoisonnement du catalyseur par le bisulfate d'ammonium (ABS), risque qui surviendrait \u00e0 cette temp\u00e9rature dans une application \u00e0 forte concentration de SO\u2082. Le choix du GNL comme combustible est la condition technique indispensable \u00e0 l'installation d'un syst\u00e8me SCR \u00e0 moyenne temp\u00e9rature et repr\u00e9sente une diff\u00e9rence significative par rapport aux fours r\u00e9fractaires aliment\u00e9s au charbon ou au fioul, o\u00f9 la mise en place d'un syst\u00e8me SCR doit \u00eatre g\u00e9r\u00e9e avec beaucoup plus de pr\u00e9cautions.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nPrincipes de conception compacte respect\u00e9s\u00a0: faible encombrement, flux rationnel, automatisation compl\u00e8te.<\/strong> La conception du syst\u00e8me repose sur cinq principes sp\u00e9cifiquement adapt\u00e9s au site de production existant\u00a0: technologie de pointe \u00e0 faible co\u00fbt d\u2019exploitation, conformit\u00e9 \u00e0 toutes les normes, absence de pollution secondaire, encombrement minimal gr\u00e2ce \u00e0 une conception optimis\u00e9e des flux, et automatisation compl\u00e8te avec contr\u00f4le du d\u00e9bit d\u2019injection d\u2019ammoniac et de la temp\u00e9rature. Le syst\u00e8me de contr\u00f4le automatis\u00e9 transmet en temps r\u00e9el les donn\u00e9es de temp\u00e9rature des gaz de combustion au d\u00e9bit d\u2019injection d\u2019ammoniac et au cycle de d\u00e9poussi\u00e9rage, et permet un red\u00e9marrage instantan\u00e9. Ce niveau d\u2019automatisation est particuli\u00e8rement important pour un site de production o\u00f9 l\u2019\u00e9quipe de traitement de l\u2019air ne dispose pas n\u00e9cessairement d\u2019op\u00e9rateurs pr\u00e9sents 24\u00a0h\/24 et 7\u00a0j\/7.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
      \n

      <\/p>\n

      \n

      05 \u2014 R\u00e9sultats op\u00e9rationnels et difficult\u00e9s document\u00e9es<\/p>\n

      Conformit\u00e9 des \u00e9missions v\u00e9rifi\u00e9e \u2014 avec une mise en garde importante concernant l'int\u00e9gration du syst\u00e8me<\/h2>\n

      Le syst\u00e8me a atteint les performances suivantes, v\u00e9rifi\u00e9es\u00a0: NOx en sortie \u2264\u00a030\u00a0mg\/Nm\u00b3 (objectif atteint)\u00a0; CO en sortie \u2264\u00a0100\u00a0mg\/Nm\u00b3 (objectif atteint)\u00a0; PM en sortie \u2264\u00a010\u00a0mg\/Nm\u00b3 (objectif atteint). Efficacit\u00e9 de d\u00e9nitrification\u00a0: \u2265\u00a0941\u00a0TP3T. Efficacit\u00e9 de d\u00e9poussi\u00e9rage\u00a0: \u2265\u00a0801\u00a0TP3T.<\/p>\n

      \n
      \n
      \u226430 \/ 100<\/div>\n
      mg\/Nm\u00b3 r\u00e9el\/limite<\/div>\n
      NOx \u2014 70% en dessous de la limite<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      \u2264100 \/ 100<\/div>\n
      mg\/Nm\u00b3 r\u00e9el\/limite<\/div>\n
      CO \u2014 \u00e0 la limite<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      \u226410 \/ 10<\/div>\n
      mg\/Nm\u00b3 r\u00e9el\/limite<\/div>\n
      PM \u2014 \u00e0 la limite<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      161 kW<\/div>\n
      course r\u00e9elle<\/div>\n
      (162 kW install\u00e9s)<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

      Le r\u00e9sum\u00e9 de l'exp\u00e9rience documente explicitement une constatation importante apr\u00e8s la mise en service\u00a0: Bien que les performances globales du syst\u00e8me aient atteint les objectifs d'\u00e9missions, l'instabilit\u00e9 de la teneur en CO et les fluctuations des gaz de combustion ont d\u00e9pass\u00e9 les limites de conception pendant certaines p\u00e9riodes de fonctionnement, la pression du ventilateur dans le circuit d'\u00e9coulement des gaz \u00e9tendu est devenue instable, la modification de modernisation n'\u00e9tait pas aussi stable qu'initialement \u00e9valu\u00e9, la teneur en CO dans le gaz \u00e9tait instable, les fluctuations ont d\u00e9pass\u00e9 les valeurs de conception et le RTO a subi des d\u00e9clenchements en cas de surchauffe.<\/strong>Les causes profondes document\u00e9es \u00e9taient\u00a0: (1) l\u2019instabilit\u00e9 de la teneur en CO\u00a0; (2) les fluctuations de la teneur en humidit\u00e9 et en poussi\u00e8res des gaz de combustion, avec des pics d\u00e9passant les valeurs nominales. Les mesures correctives document\u00e9es sont\u00a0: (1) le contr\u00f4le strict des sources de mati\u00e8res premi\u00e8res afin de garantir la stabilit\u00e9 du fonctionnement du syst\u00e8me\u00a0; (2) le contr\u00f4le du fonctionnement du four afin de garantir une composition stable des gaz de combustion.<\/p>\n

      \"Images<\/p>\n<\/section>\n

      \n

      <\/p>\n

      \n

      06 \u2014 Pr\u00e9cautions d'impl\u00e9mentation<\/p>\n

      Six le\u00e7ons essentielles tir\u00e9es de ce projet de traitement des gaz r\u00e9siduaires d'un four r\u00e9fractaire RTO + SCR<\/h2>\n
        \n
      • \ud83d\udeab<\/span>
        \nL'instabilit\u00e9 de la teneur en CO a provoqu\u00e9 des d\u00e9clenchements pour surchauffe du RTO \u2014 le contr\u00f4le de la qualit\u00e9 des mati\u00e8res premi\u00e8res et la stabilit\u00e9 du fonctionnement du four sont des pr\u00e9requis, et non des options\u00a0:<\/strong> Le rapport d'exp\u00e9rience indique que la teneur en CO dans les gaz de combustion \u00e9tait instable, avec des fluctuations d\u00e9passant les valeurs nominales, ce qui a provoqu\u00e9 des d\u00e9clenchements pour surchauffe du RTO. La cause principale r\u00e9side dans la chimie de combustion du four tunnel\u00a0: lorsque la composition de la mati\u00e8re premi\u00e8re varie, la teneur en mati\u00e8res organiques et le comportement de combustion se modifient, g\u00e9n\u00e9rant des pics de CO susceptibles d'entra\u00eener un d\u00e9passement de la limite de temp\u00e9rature nominale de la chambre de combustion du RTO lorsque plusieurs pics de CO simultan\u00e9s proviennent de diff\u00e9rentes zones du four. Le contr\u00f4le rigoureux de la composition de la mati\u00e8re premi\u00e8re, le maintien d'une teneur en humidit\u00e9 constante et la garantie d'un fonctionnement stable du four sont les conditions pr\u00e9alables \u00e0 un fonctionnement fiable du RTO\u00a0; il s'agit de principes de gestion du four, et non de probl\u00e8mes d'ing\u00e9nierie du syst\u00e8me de traitement.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nLa stabilit\u00e9 de la pression dans le circuit des gaz de combustion doit \u00eatre v\u00e9rifi\u00e9e sur toute la plage de d\u00e9bit de gaz apr\u00e8s toute modification de modernisation \u2014 l'allongement du circuit augmente la sensibilit\u00e9 du ventilateur \u00e0 la pression\u00a0:<\/strong> Apr\u00e8s l'ajout du RTO et du SCR au syst\u00e8me existant, la longueur du trajet des gaz a consid\u00e9rablement augment\u00e9, accroissant ainsi la perte de charge totale que les ventilateurs de tirage induit doivent compenser. Le risque av\u00e9r\u00e9 est l'instabilit\u00e9 de la pression des ventilateurs dans le trajet des gaz allong\u00e9, sous certaines conditions de fonctionnement. Avant la mise en service de tout syst\u00e8me de traitement modernis\u00e9, des calculs de perte de charge doivent \u00eatre effectu\u00e9s sur l'ensemble du trajet, du four \u00e0 la chemin\u00e9e, dans des conditions de d\u00e9bit maximal, minimal et transitoire. Les courbes de fonctionnement des ventilateurs doivent \u00eatre v\u00e9rifi\u00e9es afin de garantir une marge de surpression suffisante \u00e0 tous les points de fonctionnement du trajet allong\u00e9. Un syst\u00e8me de surveillance de la pression, avec alarmes de seuil haut et bas, doit \u00eatre install\u00e9 \u00e0 des points repr\u00e9sentatifs de la cha\u00eene de traitement.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nLa protection contre la surchauffe du RTO doit \u00eatre con\u00e7ue pour le pic de CO maximal plausible, et non pour la concentration moyenne de CO\u00a0:<\/strong> La limite de temp\u00e9rature de conception du RTO doit \u00eatre d\u00e9finie en tenant compte non seulement de la concentration moyenne de CO \u00e0 l'entr\u00e9e (5\u00a0000 mg\/Nm\u00b3), mais aussi de la concentration maximale instantan\u00e9e de CO pouvant survenir lors du d\u00e9marrage du four, du changement de mati\u00e8re premi\u00e8re ou du r\u00e9glage du br\u00fbleur. Si le pic de CO maximal est nettement sup\u00e9rieur \u00e0 la moyenne (ce qui est typique de la combustion dans un four tunnel), la temp\u00e9rature de la chambre de combustion du RTO pendant un tel pic peut largement d\u00e9passer la temp\u00e9rature de conception en r\u00e9gime permanent. Il est recommand\u00e9 d'installer un analyseur de CO \u00e0 l'entr\u00e9e du RTO, \u00e9quip\u00e9 d'une d\u00e9rivation d'urgence automatique qui s'active lorsque la concentration de CO d\u00e9passe le maximum de conception, afin de d\u00e9tourner l'exc\u00e9dent de gaz de la chambre de combustion et ainsi \u00e9viter d'endommager le lit de stockage de chaleur en c\u00e9ramique par surchauffe.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nLa gestion de la temp\u00e9rature du SCR est essentielle \u2014 le soufflage de suie et le retour d'information sur le contr\u00f4le de la temp\u00e9rature doivent \u00eatre calibr\u00e9s \u00e0 partir de donn\u00e9es de fonctionnement r\u00e9elles au cours des 30 premiers jours\u00a0:<\/strong> La temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du SCR doit \u00eatre maintenue dans la plage de fonctionnement de 320 \u00e0 350 \u00b0C pour garantir une efficacit\u00e9 NOx \u2265 94%. Les variations de temp\u00e9rature sont dues \u00e0\u00a0: la variabilit\u00e9 de la temp\u00e9rature des gaz de sortie du four, la variabilit\u00e9 des performances de l'\u00e9changeur de chaleur li\u00e9e \u00e0 l'accumulation de d\u00e9p\u00f4ts de poussi\u00e8re, et la variabilit\u00e9 de la temp\u00e9rature de sortie du RTO lors des variations de charge en CO. Le syst\u00e8me de contr\u00f4le automatis\u00e9 doit r\u00e9agir dynamiquement \u00e0 ces variations, en ajustant le chauffage d'appoint au gaz (le cas \u00e9ch\u00e9ant) et la fr\u00e9quence de soufflage des suies. Les points de consigne du contr\u00f4le doivent \u00eatre calibr\u00e9s \u00e0 partir des donn\u00e9es de fonctionnement r\u00e9elles pendant les 30 premiers jours de mise en service, et non \u00e0 partir des calculs de conception, car la masse thermique et les caract\u00e9ristiques de transfert de chaleur r\u00e9elles du syst\u00e8me install\u00e9 peuvent diff\u00e9rer du mod\u00e8le de conception.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nUne charge initiale en PM tr\u00e8s \u00e9lev\u00e9e (30 g\/Nm\u00b3) n\u00e9cessite un pr\u00e9traitement fiable par filtre \u00e0 sacs pour prot\u00e9ger le lit c\u00e9ramique RTO du colmatage \u2014 les performances du filtre \u00e0 sacs sont essentielles \u00e0 la s\u00e9curit\u00e9, et non optionnelles\u00a0:<\/strong> La charge initiale en particules fines (PM) de 30 g\/Nm\u00b3 est environ 3\u00a0000 fois sup\u00e9rieure \u00e0 la concentration pour laquelle la plupart des syst\u00e8mes SCR et RTO industriels sont con\u00e7us. Cette charge exceptionnelle fait du pr\u00e9traitement par filtration sur manches l'\u00e9l\u00e9ment le plus critique du syst\u00e8me. Toute d\u00e9gradation des performances du filtre \u00e0 manches (manches d\u00e9chir\u00e9es, d\u00e9faillance du nettoyage par jet d'air puls\u00e9 ou contournement du filtre) expose imm\u00e9diatement le lit de stockage de chaleur en c\u00e9ramique du RTO \u00e0 une accumulation de poussi\u00e8res r\u00e9fractaires susceptible d'obstruer les canaux en quelques heures. Il est donc essentiel de mettre en place une surveillance en temps r\u00e9el de la perte de charge au niveau du filtre \u00e0 manches, avec une alarme de niveau haut correspondant \u00e0 la valeur maximale sp\u00e9cifi\u00e9e, et de d\u00e9finir une r\u00e9duction automatique du d\u00e9bit du four d\u00e8s le d\u00e9clenchement de l'alarme de perte de charge, afin de prot\u00e9ger le RTO en aval contre toute surcharge.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nUne int\u00e9gration op\u00e9rationnelle \u00e9troite entre l'\u00e9quipe du four et l'\u00e9quipe de contr\u00f4le du syst\u00e8me de traitement est non n\u00e9gociable\u00a0:<\/strong> L'exp\u00e9rience document\u00e9e selon laquelle \u00ab la modification apport\u00e9e au syst\u00e8me de traitement n'a pas atteint la stabilit\u00e9 initialement pr\u00e9vue \u00bb illustre la difficult\u00e9 fondamentale que repr\u00e9sente l'ajout d'un syst\u00e8me de traitement \u00e0 un processus de fabrication existant sans une int\u00e9gration compl\u00e8te de la philosophie de contr\u00f4le du processus. Les op\u00e9rateurs de four doivent \u00eatre form\u00e9s \u00e0 comprendre l'impact de leurs d\u00e9cisions (d\u00e9bit de chargement de mati\u00e8res premi\u00e8res, r\u00e9glages des br\u00fbleurs, profil de temp\u00e9rature de la zone du four) sur la concentration de CO\u2082 et la charge de particules fines (PM) entrant dans le syst\u00e8me de traitement. Un protocole de communication formel doit \u00eatre \u00e9tabli avant la mise en service, incluant : la notification pr\u00e9alable des modifications pr\u00e9vues du fonctionnement du four, les proc\u00e9dures de contournement s\u00e9curis\u00e9 du syst\u00e8me de traitement pendant la maintenance et la proc\u00e9dure d'escalade en cas de non-conformit\u00e9.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
        \n

        <\/p>\n

        \n

        07 \u2014 Le\u00e7ons tir\u00e9es en ing\u00e9nierie<\/p>\n

        Quatre le\u00e7ons difficiles tir\u00e9es de ce projet de four r\u00e9fractaire RTO + SCR<\/h2>\n
          \n
        • !<\/span>
          \nUn RTO con\u00e7u pour une charge moyenne en CO subira des d\u00e9clenchements en cas de surchauffe si les pics de CO ne sont pas caract\u00e9ris\u00e9s et g\u00e9r\u00e9s \u00e0 la source.<\/strong> Le compte rendu d'exp\u00e9rience documente explicitement les d\u00e9clenchements de l'interrupteur de s\u00e9curit\u00e9 de temp\u00e9rature (RTO) pour surchauffe, caus\u00e9s par des pics de concentration de CO sup\u00e9rieurs \u00e0 la valeur nominale. L'enseignement principal est que le dimensionnement du RTO pour la concentration moyenne de CO mesur\u00e9e (5\u00a0000 mg\/Nm\u00b3) est insuffisant lorsque le proc\u00e9d\u00e9 g\u00e9n\u00e8re des pics de CO \u00e9pisodiques, multiples de cette moyenne. Une caract\u00e9risation ad\u00e9quate de la concentration de CO pour toute application de four tunnel doit inclure une analyse statistique des pics de CO (fr\u00e9quence, amplitude, dur\u00e9e) afin de d\u00e9terminer si la limite de temp\u00e9rature nominale du RTO sera d\u00e9pass\u00e9e lors de pics repr\u00e9sentatifs. Le cas \u00e9ch\u00e9ant, il est n\u00e9cessaire soit d'augmenter la limite nominale, soit d'installer une d\u00e9rivation de CO, soit de stabiliser la combustion dans le four pour \u00e9viter l'apparition de ces pics.<\/li>\n
        • 2<\/span>
          \nL'architecture RTO + \u00e9changeur de chaleur + SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne est la solution id\u00e9ale pour les fours r\u00e9fractaires aliment\u00e9s au GNL avec des obligations de conformit\u00e9 simultan\u00e9es en mati\u00e8re de CO et de NOx \u2014 le couplage thermique entre le RTO et le SCR constitue le principal avantage \u00e9conomique.<\/strong> L'avantage fondamental de ce syst\u00e8me r\u00e9side dans le fait que l'unit\u00e9 RTO assure la r\u00e9duction du CO\u2082 et le chauffage du gaz au sein d'une seule et m\u00eame unit\u00e9. L'\u00e9changeur de chaleur r\u00e9cup\u00e8re la chaleur produite par l'unit\u00e9 RTO pour fournir la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du SCR \u00e0 un co\u00fbt \u00e9nerg\u00e9tique marginal quasi nul. Cette int\u00e9gration thermique est essentielle\u00a0: elle constitue la principale raison de la viabilit\u00e9 \u00e9conomique de la combinaison RTO+SCR pour un d\u00e9bit de gaz de proc\u00e9d\u00e9 de 17\u00a0500\u00a0Nm\u00b3\/h, o\u00f9 le r\u00e9chauffage externe du gaz engendrerait des co\u00fbts d'exploitation sup\u00e9rieurs aux \u00e9conomies r\u00e9alis\u00e9es sur les p\u00e9nalit\u00e9s de conformit\u00e9 gr\u00e2ce \u00e0 la d\u00e9nitrification par SCR.<\/li>\n
        • 3<\/span>
          \nUne SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne de 320\u00b0C avec une efficacit\u00e9 \u226594% est r\u00e9alisable pour les applications aliment\u00e9es au GNL car l'absence de SO\u2082 \u00e9limine la contrainte d'empoisonnement du catalyseur ABS.<\/strong> Dans une application de four r\u00e9fractaire aliment\u00e9 au charbon, le placement du SCR \u00e0 320 \u00b0C en amont d'une \u00e9tape de d\u00e9sulfuration entra\u00eenerait une d\u00e9sactivation rapide du catalyseur bisulfate d'ammonium. Dans une application aliment\u00e9e au GNL avec seulement 35 mg\/Nm\u00b3 de SO\u2082 (issu de la d\u00e9composition de la mati\u00e8re premi\u00e8re, et non de la combustion du combustible), ce risque de combustion incompl\u00e8te est minime et un placement du SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne est envisageable. Les ing\u00e9nieurs qui sp\u00e9cifient un SCR pour les applications de four r\u00e9fractaire doivent d\u00e9terminer si le combustible du four est du GNL ou un combustible soufr\u00e9 avant de choisir l'emplacement et la temp\u00e9rature du SCR. Il ne s'agit pas d'un d\u00e9tail\u00a0: cela d\u00e9termine la faisabilit\u00e9 technique d'un SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne.<\/li>\n
        • 4<\/span>
          \nLes syst\u00e8mes de traitement modernis\u00e9s pour les installations de fabrication existantes n\u00e9cessitent un travail d'int\u00e9gration des syst\u00e8mes plus important que les installations neuves \u2014 l'\u00e9valuation \u00ab pas aussi stable que pr\u00e9vu \u00bb dans le r\u00e9sum\u00e9 de l'exp\u00e9rience est une cons\u00e9quence directe de la sous-estimation de la complexit\u00e9 de l'int\u00e9gration.<\/strong> L'ajout d'un RTO, d'un \u00e9changeur de chaleur et d'un SCR \u00e0 une ligne de production de four tunnel existante modifie le flux de gaz, les points de fonctionnement des ventilateurs et les exigences de r\u00e9ponse des op\u00e9rateurs de four d'une mani\u00e8re qui ne peut \u00eatre pleinement caract\u00e9ris\u00e9e avant la mise en service. Une p\u00e9riode de mise en service et de r\u00e9glage d'au moins trois mois doit \u00eatre int\u00e9gr\u00e9e au calendrier du projet (et non pas seulement deux \u00e0 trois semaines). Durant cette p\u00e9riode, les points de consigne du syst\u00e8me de contr\u00f4le sont calibr\u00e9s \u00e0 partir de donn\u00e9es d'exploitation r\u00e9elles, les courbes de fonctionnement des ventilateurs sont v\u00e9rifi\u00e9es en conditions de charge r\u00e9elles et l'\u00e9quipe d'exploitation du four est form\u00e9e au protocole d'exploitation int\u00e9gr\u00e9.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
          \n

          <\/p>\n

          \n

          08 \u2014 Foire aux questions<\/p>\n

          Traitement RTO + SCR des gaz de sortie des fours r\u00e9fractaires\u00a0: R\u00e9ponses \u00e0 dix questions<\/h2>\n

          Questions des responsables des permis environnementaux, des ing\u00e9nieurs de fours et des \u00e9quipes HSE des installations de fabrication de mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires, de c\u00e9ramiques avanc\u00e9es et de mat\u00e9riaux \u00e0 haute temp\u00e9rature qui planifient des mises \u00e0 niveau du contr\u00f4le des \u00e9missions RTO et SCR en vertu des exigences de la directive europ\u00e9enne IED \/ du d\u00e9cret n\u00e9erlandais sur les activit\u00e9s.<\/p>\n

          \nQ1. Pourquoi utilise-t-on un RTO pour la r\u00e9duction du CO plut\u00f4t qu'un simple postcombusteur thermique ou un oxydant catalytique\u00a0?<\/summary>\n
          L'oxydant thermique r\u00e9g\u00e9n\u00e9ratif (RTO) a \u00e9t\u00e9 pr\u00e9f\u00e9r\u00e9 \u00e0 un simple postcombustion thermique \u00e0 combustion directe ou \u00e0 un oxydant catalytique pour trois raisons sp\u00e9cifiques \u00e0 cette application\u00a0: (1) Efficacit\u00e9 \u00e9nerg\u00e9tique\u00a0\u2014 le RTO r\u00e9cup\u00e8re au moins 951\u00a0TP3T de la chaleur de combustion gr\u00e2ce \u00e0 son lit de stockage thermique en c\u00e9ramique, r\u00e9duisant consid\u00e9rablement la consommation de combustible suppl\u00e9mentaire n\u00e9cessaire au maintien de la temp\u00e9rature de la chambre de combustion au-dessus de 760\u00a0\u00b0C. Un postcombustion \u00e0 combustion directe sans r\u00e9cup\u00e9ration de chaleur consommerait beaucoup plus de combustible suppl\u00e9mentaire pour une destruction de CO \u00e9quivalente. (2) Apport de chaleur pour le pr\u00e9chauffage du SCR\u00a0\u2014 le RTO fournit l'\u00e9nergie thermique n\u00e9cessaire pour porter le gaz \u00e0 la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e du SCR (320\u00a0\u00b0C) via l'\u00e9changeur de chaleur. (3) Les oxydants catalytiques (COx), bien qu'\u00e9conomes en \u00e9nergie, exigent que le gaz soit pratiquement exempt de particules avant le catalyseur, alors que les gaz de combustion du four r\u00e9fractaire contiennent jusqu'\u00e0 30\u00a0g\/Nm\u00b3 de poussi\u00e8res c\u00e9ramiques. Le m\u00e9canisme d'oxydation thermique RTO (combustion en phase gazeuse) tol\u00e8re une charge en PM beaucoup plus \u00e9lev\u00e9e que les oxydants catalytiques, ce qui le rend plus adapt\u00e9 \u00e0 l'application en pr\u00e9filtre \u00e0 sac.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ2. Quelles sont les exigences r\u00e9glementaires de l'UE (IED) et des Pays-Bas qui s'appliquent aux gaz r\u00e9siduaires des fours r\u00e9fractaires aliment\u00e9s au GNL\u00a0?<\/summary>\n
          Aux Pays-Bas, les installations de fours r\u00e9fractaires aliment\u00e9s au GNL rel\u00e8vent du champ d'application de la directive europ\u00e9enne sur les \u00e9missions industrielles (IED 2010\/75\/UE) pour les installations du secteur de la c\u00e9ramique et des mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires. Les conclusions relatives aux meilleures techniques disponibles (MTD) applicables, issues du document de r\u00e9f\u00e9rence sur l'industrie de la fabrication de c\u00e9ramique, fixent des valeurs limites d'\u00e9mission pour les NOx (100 mg\/Nm\u00b3 MTD-AEL pour les fours tunnel), le CO (500 mg\/Nm\u00b3 MTD-AEL), les PM (5 mg\/Nm\u00b3 MTD-AEL) et le SO\u2082. Les autorisations environnementales n\u00e9erlandaises sont d\u00e9livr\u00e9es en vertu de la loi n\u00e9erlandaise sur la protection de l'environnement (Omgevingswet), les limites sp\u00e9cifiques \u00e0 chaque site \u00e9tant fix\u00e9es par le service provincial de protection de l'environnement (Omgevingsdienst). Le niveau d'\u00e9missions de NOx \u2264 30 mg\/Nm\u00b3 atteint par cette installation est inf\u00e9rieur de 701 TP3T \u00e0 la MTD-AEL, offrant ainsi une marge r\u00e9glementaire importante. Le syst\u00e8me de surveillance continue des \u00e9missions (CEMS) doit \u00eatre certifi\u00e9 conforme \u00e0 la norme EN 14181 QAL1\/QAL2\/AST. Un rapport annuel de conformit\u00e9 \u00e0 l'Omgevingsdienst et un rapport E-PRTR au-del\u00e0 des seuils d'enregistrement sont requis.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ3. Comment l'\u00e9changeur de chaleur \u00e0 haut rendement transf\u00e8re-t-il la chaleur de la sortie RTO \u00e0 l'entr\u00e9e SCR\u00a0?<\/summary>\n
          L'\u00e9changeur de chaleur (surface d'\u00e9change de 380 m\u00b2, perte de charge de 1\u00a0050 Pa, temp\u00e9rature d'entr\u00e9e c\u00f4t\u00e9 chaud de 223 \u00b0C) fonctionne \u00e0 contre-courant. Le gaz chaud post-RTO circule d'un c\u00f4t\u00e9, c\u00e9dant sa chaleur au gaz froid pr\u00e9-SCR entrant de l'autre. Apr\u00e8s la r\u00e9action SCR, le gaz de sortie SCR (\u00e0 environ 309 \u00b0C, l\u00e9g\u00e8rement inf\u00e9rieur \u00e0 la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e de 320 \u00b0C en raison de la r\u00e9action catalytique endothermique et des pertes thermiques) retourne dans l'\u00e9changeur pour pr\u00e9chauffer le gaz d'entr\u00e9e SCR. Ceci cr\u00e9e une boucle de r\u00e9cup\u00e9ration de chaleur en cascade\u00a0: chaleur de sortie RTO \u2192 c\u00f4t\u00e9 chaud de l'\u00e9changeur \u2192 \u00e9l\u00e9vation de temp\u00e9rature du gaz pr\u00e9-SCR \u2192 entr\u00e9e SCR \u00e0 320 \u00b0C \u2192 r\u00e9action SCR \u2192 sortie SCR \u00e0 309 \u00b0C \u2192 c\u00f4t\u00e9 froid de l'\u00e9changeur (pr\u00e9chauffage du gaz entrant pour le cycle suivant). La surface d'\u00e9change thermique de 380 m\u00b2 a \u00e9t\u00e9 sp\u00e9cifi\u00e9e pour atteindre le diff\u00e9rentiel de temp\u00e9rature requis avec les temp\u00e9ratures disponibles c\u00f4t\u00e9 gaz dans le syst\u00e8me.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ4. Que se passe-t-il lorsque la concentration de CO d\u00e9passe la concentration nominale du RTO et provoque un d\u00e9clenchement en cas de surchauffe\u00a0?<\/summary>\n
          Lorsque la concentration de CO entrant dans le RTO d\u00e9passe la valeur nominale, l'oxydation exothermique suppl\u00e9mentaire \u00e9l\u00e8ve la temp\u00e9rature de la chambre de combustion au-del\u00e0 de la limite nominale. Les commandes du RTO r\u00e9agissent en\u00a0: (1) r\u00e9duisant ou coupant l'alimentation en combustible d'appoint (le cas \u00e9ch\u00e9ant)\u00a0; (2) ouvrant les clapets de d\u00e9rivation pour d\u00e9tourner une partie des gaz de la zone de combustion\u00a0; (3) si la temp\u00e9rature continue d'augmenter jusqu'\u00e0 la limite structurelle maximale du lit de stockage de chaleur en c\u00e9ramique, d\u00e9clenchant une coupure automatique en cas de surchauffe qui arr\u00eate le syst\u00e8me et d\u00e9vie les gaz directement vers la chemin\u00e9e, entra\u00eenant un d\u00e9passement temporaire des normes de CO et de NOx (le SCR \u00e9tant \u00e9galement priv\u00e9 de gaz d'entr\u00e9e). Les mesures correctives issues de l'exp\u00e9rience sont les suivantes\u00a0: (1) contr\u00f4ler rigoureusement l'approvisionnement en mati\u00e8res premi\u00e8res afin d'\u00e9viter les pics de CO dus \u00e0 des lots \u00e0 forte teneur en mati\u00e8res organiques\u00a0; (2) contr\u00f4ler le fonctionnement du four pour maintenir une composition stable des gaz. La solution technique pour les nouvelles installations consiste \u00e0 int\u00e9grer un analyseur de CO \u00e0 l'entr\u00e9e du RTO avec d\u00e9rivation partielle automatique lorsque la concentration de CO est inf\u00e9rieure au seuil de d\u00e9clenchement.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ5. Quels co\u00fbts d'exploitation annuels doivent \u00eatre budg\u00e9tis\u00e9s pour ce syst\u00e8me RTO + SCR\u00a0?<\/summary>\n
          Co\u00fbts d'exploitation annuels\u00a0: (1) \u00c9lectricit\u00e9\u00a0: 161,25\u00a0kW en fonctionnement r\u00e9el \u00e0 0,36\u00a0RMB\/kWh \u00e9quivalent, 8\u00a0000\u00a0h\/an = environ 46,44\u00a0dizaines de milliers de RMB\/an\u00a0; (2) Ammoniac\u00a0: 0,015\u00a0t\/h \u00e0 600\u00a0RMB\/t, 8\u00a0000\u00a0h\/an = environ 7,2\u00a0dizaines de milliers de RMB\/an\u00a0; (3) GNL d'appoint pour le maintien de la temp\u00e9rature du RTO\u00a0: d\u00e9pend de la concentration de CO dans les gaz de combustion du four\u00a0\u2014 \u00e0 forte concentration de CO, la quantit\u00e9 de combustible d'appoint n\u00e9cessaire est moindre car l'oxydation exothermique du CO fournit la chaleur de combustion\u00a0; \u00e0 faible concentration de CO, la quantit\u00e9 de combustible d'appoint n\u00e9cessaire est plus importante. Le co\u00fbt total du GNL d'appoint doit \u00eatre estim\u00e9 \u00e0 partir du profil de concentration de CO en fonctionnement r\u00e9el apr\u00e8s la mise en service. Maintenance planifi\u00e9e\u00a0: inspection du lit c\u00e9ramique du RTO (tous les 2\u00a0ans)\u00a0; inspection du catalyseur SCR et mesure de la perte de charge (tous les 6\u00a0mois)\u00a0; inspection du filtre \u00e0 manches (tous les 3\u00a0mois).<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ6. La m\u00eame architecture RTO + \u00e9changeur de chaleur + SCR peut-elle \u00eatre appliqu\u00e9e \u00e0 d'autres applications de fours \u00e0 haute temp\u00e9rature pour la c\u00e9ramique ou les mat\u00e9riaux avanc\u00e9s ?<\/summary>\n
          Oui, moyennant des adaptations sp\u00e9cifiques \u00e0 chaque application. L'architecture est directement applicable\u00a0: (1) aux fours utilisant d'autres mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires (magn\u00e9sie, corindon, carbure de silicium, zircone) o\u00f9 la cuisson au GNL produit des profils de CO et de NOx similaires\u00a0; (2) aux fours \u00e0 c\u00e9ramiques techniques (c\u00e9ramiques techniques, c\u00e9ramiques \u00e9lectroniques, c\u00e9ramiques pi\u00e9zo\u00e9lectriques) o\u00f9 la cuisson au GNL ou au gaz naturel g\u00e9n\u00e8re des combinaisons de polluants similaires\u00a0; (3) aux fours \u00e0 c\u00e9ramique sanitaire et \u00e0 carrelage o\u00f9 les gaz de combustion contiennent du CO et des NOx, ainsi que des quantit\u00e9s variables de fluorure provenant des mati\u00e8res premi\u00e8res des \u00e9maux. L'adaptation cl\u00e9 requise pour chaque nouvelle application est la caract\u00e9risation du CO (incluant l'analyse des pics, et non seulement la moyenne) afin de dimensionner correctement le syst\u00e8me de gestion de la temp\u00e9rature du RTO, et l'\u00e9valuation du SO\u2082 pour d\u00e9terminer si un placement du SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne est envisageable ou si des conditions \u00e0 faible teneur en SO\u2082 peuvent \u00eatre confirm\u00e9es. Pour les applications pr\u00e9sentant des niveaux importants de SO\u2082 (fours \u00e0 charbon, fioul lourd ou mati\u00e8res premi\u00e8res \u00e0 haute teneur en soufre), le placement et la temp\u00e9rature du SCR doivent \u00eatre repens\u00e9s afin de prendre en compte le risque d'ABS.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ7. Comment la charge PM tr\u00e8s \u00e9lev\u00e9e (30 g\/Nm\u00b3) est-elle g\u00e9r\u00e9e pour prot\u00e9ger le lit c\u00e9ramique RTO\u00a0?<\/summary>\n
          La charge initiale de particules fines (PM) de 30 g\/Nm\u00b3 issue du frittage r\u00e9fractaire (poussi\u00e8res de magn\u00e9sie et de c\u00e9ramique) est g\u00e9r\u00e9e par un pr\u00e9traitement par filtration sur manches. Ce pr\u00e9traitement r\u00e9duit la concentration de PM \u00e0 \u2264 10 mg\/Nm\u00b3 avant l'entr\u00e9e des gaz dans l'\u00e9changeur de chaleur r\u00e9fractaire (RTO). Le filtre \u00e0 manches est install\u00e9 en amont du RTO (en amont du ventilateur de tirage induit), capturant les poussi\u00e8res de c\u00e9ramique \u00e0 la temp\u00e9rature de sortie du four avant qu'elles n'atteignent les canaux de stockage de chaleur en c\u00e9ramique du RTO. Avec une charge initiale de 30 g\/Nm\u00b3, le filtre \u00e0 manches doit pr\u00e9senter une surface de filtration ad\u00e9quate et un mat\u00e9riau de manches appropri\u00e9 \u00e0 la temp\u00e9rature de sortie du four (temp\u00e9rature de fonctionnement du mat\u00e9riau des manches \u2264 260 \u00b0C). Le filtre \u00e0 manches est un \u00e9l\u00e9ment critique pour la s\u00e9curit\u00e9 du RTO\u00a0: toute d\u00e9faillance des manches ou tout dysfonctionnement du syst\u00e8me de nettoyage permettant le passage de PM vers le RTO doit \u00eatre d\u00e9tect\u00e9 en quelques minutes par une surveillance continue de la perte de charge et d\u00e9clencher imm\u00e9diatement une action de protection.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ8. Comment les fuites d'ammoniac sont-elles contr\u00f4l\u00e9es dans le syst\u00e8me SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne\u00a0?<\/summary>\n
          Le contr\u00f4le des \u00e9missions d'ammoniac dans le SCR \u00e0 moyenne temp\u00e9rature repose sur\u00a0: (1) une surveillance en temps r\u00e9el des NOx \u00e0 l'entr\u00e9e et \u00e0 la sortie du SCR\u00a0; (2) une modulation du d\u00e9bit d'injection d'ammoniac par le syst\u00e8me de contr\u00f4le PLC afin de maintenir la concentration de NOx \u00e0 la sortie \u00e0 la valeur cible \u2264\u00a030\u00a0mg\/Nm\u00b3 en utilisant le d\u00e9bit d'injection minimal compatible avec cette valeur\u00a0; (3) un verrouillage automatique de coupure de l'injection d'ammoniac en dessous de la temp\u00e9rature minimale de fonctionnement du SCR (il est recommand\u00e9 de r\u00e9gler le verrouillage \u00e0 280\u00a0\u00b0C, soit 40\u00a0\u00b0C en dessous de la temp\u00e9rature d'entr\u00e9e nominale de 320\u00a0\u00b0C, afin de permettre la r\u00e9cup\u00e9ration de la temp\u00e9rature avant la coupure de l'injection plut\u00f4t que d'attendre que le catalyseur soit hors de sa plage de fonctionnement optimale)\u00a0; (4) une mesure p\u00e9riodique in situ des \u00e9missions d'ammoniac \u00e0 la sortie du SCR \u2013 mensuellement pendant la premi\u00e8re ann\u00e9e de fonctionnement \u2013 \u200b\u200bafin de confirmer que les \u00e9missions d'ammoniac restent dans les limites autoris\u00e9es (\u2264\u00a05\u00a0ppm, valeur typique pour cette application). Le d\u00e9bit d'eau ammoniacale 20% (0,015 t\/h au niveau de conception) correspond \u00e0 un taux d'injection \u00e9quivalent en ur\u00e9e qui est conservateur pour une efficacit\u00e9 \u226594% \u00e0 la charge NOx de conception.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ9. Que doit couvrir l'installation CEMS de cette installation en vertu des conditions du permis environnemental n\u00e9erlandais\u00a0?<\/summary>\n
          Conform\u00e9ment aux exigences des permis environnementaux n\u00e9erlandais pour l'installation d'un four tunnel pour mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires, le syst\u00e8me de surveillance continue des \u00e9missions (CEMS) \u00e0 la chemin\u00e9e doit g\u00e9n\u00e9ralement couvrir les param\u00e8tres suivants\u00a0: NOx (en continu), CO (en continu), PM (en continu), O\u2082 (en continu pour la correction des gaz de r\u00e9f\u00e9rence), temp\u00e9rature (en continu), d\u00e9bit (en continu) et teneur en humidit\u00e9 (p\u00e9riodique ou continue selon le permis). Le SO\u2082 peut \u00eatre requis comme param\u00e8tre continu ou p\u00e9riodique compte tenu de sa concentration \u00e0 l'entr\u00e9e de 35\u00a0mg\/Nm\u00b3. La surveillance des \u00e9missions d'ammoniac (en continu ou p\u00e9riodique) peut \u00eatre requise comme param\u00e8tre secondaire \u00e0 partir de l'\u00e9tage SCR. Tous les syst\u00e8mes CEMS doivent \u00eatre certifi\u00e9s EN\u00a014181 QAL1\/QAL2\/AST. Le canal de surveillance du CO requiert une attention particuli\u00e8re dans cette installation, car le CO est \u00e0 la fois un param\u00e8tre de conformit\u00e9 primaire (limite \u2264\u00a0100\u00a0mg\/Nm\u00b3) et un param\u00e8tre de contr\u00f4le op\u00e9rationnel pour l'unit\u00e9 de traitement des gaz r\u00e9siduels (RTO). Le canal CO du syst\u00e8me CEMS doit avoir une vitesse de r\u00e9ponse suffisante pour d\u00e9tecter les pics de CO \u00e0 temps pour que le syst\u00e8me de contr\u00f4le puisse r\u00e9agir.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ10. Existe-t-il des installations de r\u00e9f\u00e9rence pour RTO + SCR \u00e0 temp\u00e9rature moyenne pour les fours \u00e0 c\u00e9ramique r\u00e9fractaires ou \u00e0 haute temp\u00e9rature disponibles pour des visites sur site\u00a0?<\/summary>\n
          Oui. La technologie RTO + \u00e9changeur de chaleur haute efficacit\u00e9 + d\u00e9nitrification SCR \u00e0 moyenne temp\u00e9rature d\u00e9crite dans cette \u00e9tude de cas a \u00e9t\u00e9 d\u00e9ploy\u00e9e dans des usines de mat\u00e9riaux r\u00e9fractaires, de c\u00e9ramiques techniques et autres installations de cuisson \u00e0 haute temp\u00e9rature. Des visites de sites de r\u00e9f\u00e9rence peuvent \u00eatre organis\u00e9es pour les clients potentiels qualifi\u00e9s, incluant l'acc\u00e8s aux donn\u00e9es de conformit\u00e9 CEMS v\u00e9rifi\u00e9es, aux rapports d'incidents de surchauffe du RTO et \u00e0 la documentation op\u00e9rationnelle couvrant la p\u00e9riode de stabilisation apr\u00e8s la mise en service. La disponibilit\u00e9 des rapports d'incidents li\u00e9s aux surchauffes de CO document\u00e9es dans ce projet conf\u00e8re \u00e0 cette installation une valeur particuli\u00e8re en tant que r\u00e9f\u00e9rence pour les installations planifiant des syst\u00e8mes RTO pour des applications \u00e0 concentration de CO variable. Veuillez utiliser le lien de contact ci-dessous pour demander des documents de r\u00e9f\u00e9rence ou organiser une visite de site.<\/div>\n<\/details>\n<\/section>\n
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