{"id":3095,"date":"2026-06-16T09:03:11","date_gmt":"2026-06-16T09:03:11","guid":{"rendered":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/?p=3095"},"modified":"2026-06-16T09:03:11","modified_gmt":"2026-06-16T09:03:11","slug":"denitrifikasi-gabungan-sncrscr-dan-penyahsulfuran-gipsum-batu-kapur-untuk-tanur-putar-litium-karbonat-bateri-kuasa","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/ms\/permohonan\/denitrifikasi-gabungan-sncrscr-dan-penyahsulfuran-gipsum-batu-kapur-untuk-tanur-putar-litium-karbonat-bateri-kuasa\/","title":{"rendered":"Denitrifikasi Gabungan SNCR+SCR dan Desulfurisasi Batu Kapur-Gipsum untuk Bateri Kuasa Litium Karbonat Relau Putar Luar Gas"},"content":{"rendered":"

<\/p>\n

<\/p>\n
\n

Kajian Kes \u00b7 Kawalan Pelepasan Industri<\/p>\n

Bagaimana peneraju bateri kuasa global mencapai kecekapan denitrifikasi SNCR+SCR gabungan 81.5% dan penyahsulfuran 97.9% daripada pengeluaran litium karbonat tanur berputar di luar gas dengan kepekatan salur masuk SO\u2082 mencapai 12,000 mg\/Nm\u00b3 \u2014 menggunakan sistem rawatan SNCR+SCR+batu kapur-gipsum FGD+kapur dwi-baris yang disesuaikan untuk kebolehubahan ekstrem kimia luar gas pensinteran litium karbonat gred bateri.<\/p>\n

Bateri Kuasa Relau Putar Tanpa Gas<\/span>
\nDenitrifikasi Gabungan SNCR+SCR<\/span>
\nFGD Batu Kapur-Gipsum<\/span>
\nSintering Litium Karbonat<\/span>
\nPelepasan Industri Bateri Ultra Rendah<\/span><\/div>\n<\/header>\n

<\/p>\n

\n
\n
97.9%<\/div>\n
Penyahsulfuran<\/div>\n
FGD Batu Kapur-Gipsum<\/div>\n<\/div>\n
\n
81.5%<\/div>\n
Denitrifikasi<\/div>\n
Gabungan SNCR+SCR<\/div>\n<\/div>\n
\n
120,000<\/div>\n
Nm\u00b3\/j<\/div>\n
Gas Serombong Standard (setiap talian)<\/div>\n<\/div>\n
\n
sehingga 12,000<\/div>\n
mg\/Nm\u00b3 puncak SO\u2082<\/div>\n
Keadaan FGD yang Paling Mendesak<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

<\/p>\n

\n

01 \u2014 Latar Belakang Industri<\/p>\n

Pengeluaran Litium Karbonat Bateri Kuasa: Sektor yang Berkembang Pantas dengan Cabaran Pelepasan yang Mendesak<\/h2>\n

Litium karbonat merupakan bahan mentah asas untuk pembuatan bateri litium. Permintaan global berkembang pesat hasil daripada penggunaan kenderaan elektrik dan pengembangan storan tenaga berskala grid, dengan output meningkat daripada 4.1 tan\/a pada tahun 2014 kepada 39.5 juta tan pada tahun 2022 pada kadar pertumbuhan tahunan kompaun 28%, dan unjuran menunjukkan kapasiti 110 juta tan menjelang 2025 dan pengeluaran sebenar 51.79 juta tan pada tahun 2023 (pertumbuhan tahun ke tahun 31.1%). Keperluan kapasiti pengeluaran litium karbonat gred bateri hanya akan meningkat apabila pasaran EV terus berkembang, memacu pelaburan selanjutnya dalam kemudahan pengeluaran dan infrastruktur pematuhan alam sekitar yang berkaitan.<\/p>\n

Perusahaan dalam kajian kes ini merupakan salah satu syarikat bateri kuasa terkemuka di seluruh dunia, dan salah satu daripada beberapa syarikat dengan liputan rantaian industri bateri kuasa penuh. Disenaraikan di bursa domestik utama pada tahun 2015 dan di Bursa Saham Switzerland pada tahun 2022 sebagai syarikat bateri kuasa pertama di Switzerland, perniagaan utamanya merangkumi bateri litium untuk aplikasi mobiliti, sistem penyimpanan tenaga dan peralatan pengagihan kuasa. Produk \"bateri keadaan pepejal\" yang diumumkan pada tahun 2024 mencapai ketumpatan tenaga sebanyak 3,500 Wh\/kg dan ketumpatan tenaga volumetrik sebanyak 800 Wh\/L, dengan hayat perkhidmatan 30,000 kitaran dan julat teori melebihi 300,000 km. Perusahaan ini juga menghasilkan kira-kira 100,000 unit pengedaran setiap tahun.<\/p>\n

Pengeluaran litium karbonat menggunakan pensinteran tanur berputar untuk menukar bahan mentah yang mengandungi litium (terutamanya garam litium yang berasal dari mika) kepada litium karbonat gred bateri. Kimia pensinteran melibatkan tindak balas suhu tinggi sebatian sulfat dan karbonat yang memacu pembebasan SO\u2082 dalam kepekatan yang jauh melebihi dandang perindustrian konvensional atau loji janakuasa. Apabila permintaan pasaran untuk litium karbonat meningkat dan kemudahan pengeluaran berskala, sistem penulenan gas serombong untuk pensinteran tanur berputar menjadi kesesakan pematuhan dan operasi yang kritikal. Projek ini menggunakan FGD batu kapur-gipsum yang digabungkan dengan denitrifikasi SNCR+SCR untuk mencapai sasaran pelepasan ultra rendah dan memajukan kelayakan pembangunan hijau kemudahan tersebut.<\/p>\n

\"Senario<\/p>\n<\/section>\n

\n

<\/p>\n

\n

02 \u2014 Profil Pencemaran<\/p>\n

Relau Putar Litium Karbonat Tanpa Gas: Kebolehubahan SO\u2082 Ekstrem sebagai Cabaran Penentu<\/h2>\n

Kemudahan ini mengendalikan dua barisan pengeluaran tanur berputar, setiap satu dilengkapi dengan pengumpul habuk siklon + unit penyejukan + pengumpul habuk penapis beg, yang memproses gas serombong daripada pensinteran bahan bateri litium karbonat. Tanur ini dibakar menggunakan gas asli. Isipadu gas serombong standard setiap barisan pengeluaran ialah 120,000 Nm\u00b3\/j (185,897 Nm\u00b3\/j pada keadaan proses, 150\u00b0C). Selepas penyejukan, gas serombong dikumpulkan di sistem FGD.<\/p>\n

Ciri penentu bagi tanur putar litium karbonat yang tidak menggunakan gas adalah kepelbagaian kepekatan SO\u2082 yang luar biasa. Semasa kitaran tindak balas pensinteran, sebatian litium sulfat terurai untuk melepaskan SO\u2082: purata kepekatan SO\u2082 yang memasuki penyerap penyahsulfuran adalah kira-kira 4,645 mg\/Nm\u00b3, tetapi kepekatan puncak boleh mencapai 12,000 mg\/Nm\u00b3, dengan tahap asas pada kira-kira 12% kepekatan yang dibetulkan oksigen sekitar 809 mg\/Nm\u00b3 NOx. Perubahan kepekatan SO\u2082 sebanyak 10:1 antara asas dan puncak (daripada kira-kira 1,200 mg\/Nm\u00b3 hingga 12,000 mg\/Nm\u00b3) memerlukan sistem FGD direka bentuk untuk keadaan puncak sambil mengekalkan operasi yang stabil dan kualiti gipsum semasa tempoh asas dan julat pertengahan.<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Parameter<\/th>\nKepekatan Awal<\/th>\nOutlet Direka Bentuk<\/th>\nHad IED \/ NER EU<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
NOx (sebagai NO\u2082)<\/td>\n809 mg\/Nm\u00b3 (pada 12% O\u2082, kandungan ammonia asas 12%)<\/td>\n\u2264150 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/EU: 150 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
SO\u2082 (purata di salur masuk FGD)<\/td>\nPurata 4,645 mg\/Nm\u00b3; puncak 12,000 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u2264100 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nDekri Aktiviti Belanda NER<\/td>\n<\/tr>\n
Bahan zarahan (PM)<\/td>\n658 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226430 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nDekri Aktiviti Belanda NER \u22645 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
HCl<\/td>\n3.7 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226410 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED BAT \u226410 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
HF<\/td>\n6.74 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u22646 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED BAT \u22641 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
Kabus asid (kabut)<\/td>\n191 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226420 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nKelawar IED<\/td>\n<\/tr>\n
Gas serombong standard (setiap talian)<\/td>\n120,000 Nm\u00b3\/j<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
Gas serombong proses (setiap talian)<\/td>\n185,897 Nm\u00b3\/j pada 150\u00b0C<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
Isipadu gas serombong SCR<\/td>\n273,846 Nm\u00b3\/j (gabungan 2 baris)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
Suhu keluar relau<\/td>\n380\u2013420\u00b0C (di titik pemasangan SCR\/SNCR)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

Cabaran reka bentuk utama:<\/strong> SO\u2082 pada purata 4,645 mg\/Nm\u00b3 dan puncak 12,000 mg\/Nm\u00b3 mewakili kepekatan salur masuk kira-kira 3\u00d7 kepekatan salur masuk maksimum FGD loji janakuasa arang batu biasa. Puncak 12,000 mg\/Nm\u00b3 digabungkan dengan keperluan untuk mencapai salur keluar \u2264100 mg\/Nm\u00b3 (kecekapan penyingkiran 99.2% pada puncak) memerlukan FGD direka bentuk untuk beban lampau yang melampau melebihi keadaan operasi purata. Ini mendorong keperluan untuk menara penyerap yang bersaiz besar, nisbah cecair-kepada-gas yang tinggi dan nisbah stoikiometri kalsium-kepada-sulfur yang konservatif dalam reka bentuk sistem.<\/p>\n<\/section>\n

\n

<\/p>\n

\n

03 \u2014 Penyelesaian Rawatan<\/p>\n

Senibina Rawatan Dwi-Talian: SNCR di Pintu Keluar Tanur + SCR + FGD Batu Kapur-Gipsum + Penyahsulfuran Kapur<\/h2>\n

Projek ini merangkumi dua barisan pengeluaran tanur berputar. Sistem rawatan untuk setiap barisan termasuk: pra-penyahhabuk siklon \u2192 penyejukan gas \u2192 penyingkiran habuk penapis beg \u2192 pengumpulan gas serombong \u2192 denitrifikasi SNCR+SCR \u2192 FGD batu kapur-gipsum \u2192 pasca-penyahsulfuran kapur. Penaiktarafan ini telah dilaksanakan pada barisan pengeluaran tanur berputar sedia ada dengan menambah unit denitrifikasi SCR dan sistem penyahsulfuran batu kapur-gipsum + batu kapur (kapur) untuk mencapai pematuhan pelepasan ultra-rendah. Untuk barisan pengeluaran kedua di bahagian belakang kemudahan, sistem penyahsulfuran batu kapur-gipsum digunakan secara serentak untuk memastikan saluran keluar SO\u2082 \u2264100 mg\/Nm\u00b3, manakala purata jam kecil gas serombong mencapai pematuhan merentasi semua parameter.<\/p>\n

Denitrifikasi SNCR di Pintu Keluar Kiln (Zon 380\u2013420\u00b0C)<\/h3>\n

Kedudukan pemasangan sistem SCR dipilih di saluran keluar pengumpul habuk berbilang tiub di pintu keluar tanur berputar, di mana suhu dikekalkan pada 380\u2013420\u00b0C. Pada suhu ini dan dengan kandungan SO\u2082 di bawah 4,600 mg\/Nm\u00b3, pemangkin SCR suhu sederhana boleh digunakan. Pemangkin dalaman reaktor SCR direka bentuk dengan konfigurasi 2+1 lapisan (2 lapisan aktif + 1 lapisan ganti). Agen pengurangan ialah air ammonia, dan SNCR bahagian hadapan menggunakan sistem semburan muncung tunggal. SNCR bahagian hadapan boleh menjamin kecekapan denitrifikasi memenuhi sasaran denitrifikasi. Untuk lapisan semburan menara penyahsulfuran, kuantiti pembukaannya diselaraskan berdasarkan nilai pemantauan dalam talian, mencapai pelepasan pelepasan ultra rendah gas serombong yang stabil.<\/p>\n

Parameter Utama Reaktor SCR<\/h3>\n

Isipadu gas serombong 273,846 m\u00b3\/j (gabungan 2 talian); suhu gas serombong 350\u00b0C pada SCR; NOx awal 809 mg\/Nm\u00b3; PM awal 658 mg\/Nm\u00b3; O\u2082 sebenar \u226415.2%; saluran keluar NOx 150 mg\/Nm\u00b3; kiraan liang mangkin 18; keliangan mangkin 72.59%; lapisan mangkin 2+1 (1 lapisan ganti); modul mangkin setiap lapisan 12; jumlah isipadu mangkin 31.104 m\u00b3; suhu reka bentuk 230\u00b0C; suhu operasi maksimum 350\u00b0C; suhu operasi minimum 200\u00b0C; kadar suntikan urea 111.919 kg\/j; kecekapan denitrifikasi 88%; gelinciran ammonia \u22643 ppm; penurunan tekanan \u2264600 Pa; kaedah peniupan jelaga: tiupan jet denyut.<\/p>\n

\"Gambarajah<\/p>\n

Menara Penyerap FGD Batu Kapur-Gipsum (\u03c64.4 m, 120,000 m\u00b3\/j)<\/h3>\n

Menara FGD merupakan peralatan yang paling banyak dimuatkan dalam sistem, menerima SO\u2082 pada purata 4,645 mg\/Nm\u00b3 dan puncak 12,000 mg\/Nm\u00b3. Untuk mencapai saluran keluar \u2264100 mg\/Nm\u00b3 di bawah beban puncak (kecekapan penyingkiran 99.2%), menara ini ditentukan dengan nisbah cecair-kepada-gas yang sangat tinggi iaitu 30 dan 4 lapisan semburan. Parameter utama: isipadu gas serombong 120,000 m\u00b3\/j setiap menara; suhu gas serombong 150\u00b0C; saluran masuk SO\u2082 4,645 mg\/Nm\u00b3; saluran keluar SO\u2082 100 mg\/Nm\u00b3; nisbah kalsium-kepada-sulfur 1.1; halaju gas <3.5 m\/s; diameter dalaman menara \u03c64.4 m; nisbah cecair-kepada-gas 30; 4 lapisan semburan; aliran pam tunggal 900 m\u00b3\/j; masa mendap buburan 6 jam; penggunaan operasi batu kapur 718 kg\/j (maksimum); pengeluaran gipsum 1,488 kg\/j (maksimum); kandungan lembapan gipsum \u226415%; penghilang kabus: penghilang kabus skrin 2 lapisan; kapasiti penyimpanan batu kapur pertengahan 50 m\u00b3; autonomi 7 hari.<\/p>\n

\"Lukisan<\/p>\n

Ringkasan Aliran Proses<\/h3>\n
\n
\n
Relau Putar
\n380\u2013420\u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
SNCR \u2b50
\nSuntikan NH\u2083
\nZon 900\u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Siklon
\nPra-penyahhabuk<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Penyejukan +
\nPenapis Beg<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
SCR \u2b50
\n350\u00b0C
\n2+1 lapisan<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
FGD \u2b50
\n\u03c64.4 m
\n97.9% SO\u2082<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Limau nipis \u2b50
\nPasca-FGD<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Kipas IDF
\n\u2192 Timbunan<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

\u2b50 Peralatan baharu atau dinaik taraf dalam projek ini<\/p>\n

Parameter Peralatan Utama Sekilas Pandang<\/h3>\n
\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Peralatan<\/th>\nSpesifikasi Utama<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Kipas draf teraruh<\/td>\n220,000 m\u00b3\/j; 5,000 Pa; 250\u2013300\u00b0C; 335 kW seunit; Kelajuan boleh ubah 50 Hz<\/td>\n<\/tr>\n
Reaktor SCR<\/td>\n273,846 m\u00b3\/j; 350\u00b0C; lapisan pemangkin 2+1; pemangkin 31.104 m\u00b3; kecekapan NOx 88%; gelinciran NH\u2083 \u22643 ppm<\/td>\n<\/tr>\n
Menara penyerap FGD<\/td>\n\u03c64.4 m; 120,000 m\u00b3\/j; L\/G=30; 4 lapisan semburan; pam 900 m\u00b3\/j; batu kapur 718 kg\/j; gipsum 1,488 kg\/j<\/td>\n<\/tr>\n
Pengeluaran gipsum (maks)<\/td>\n1,488 kg\/j; kandungan lembapan \u226415%; boleh diguna semula secara komersial<\/td>\n<\/tr>\n
Penyimpanan batu kapur<\/td>\n50 m\u00b3; Autonomi 7 hari pada penggunaan maksimum<\/td>\n<\/tr>\n
Kuasa sistem maksimum<\/td>\n1,047.52 kW sebenar; 1,186.67 kW jumlah dipasang<\/td>\n<\/tr>\n
Kos elektrik tahunan (8,000 jam)<\/td>\nLebih kurang 301.7 bersamaan sepuluh ribu RMB pada 0.36 RMB\/kWh<\/td>\n<\/tr>\n
Kos air tahunan<\/td>\nLebih kurang 8.8 bersamaan sepuluh ribu RMB (5.5 tan\/j; 2 RMB\/t)<\/td>\n<\/tr>\n
Kos batu kapur tahunan<\/td>\nLebih kurang 172.32 bersamaan sepuluh ribu RMB (718 kg\/j; 300 RMB\/t)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n<\/section>\n
\n

<\/p>\n

\n

04 \u2014 Kelebihan Teras<\/p>\n

Mengapa Denitrifikasi Gabungan SNCR+SCR dan FGD Batu Kapur-Gipsum Adalah Seni Bina yang Tepat untuk Relau Litium Karbonat SO\u2082 Tinggi<\/h2>\n
    \n
  • \u2713<\/span>
    \nSNCR di Zon Rel Suhu Tinggi Memaksimumkan Kecekapan Denitrifikasi Gabungan:<\/strong> Kedudukan suntikan SNCR di pintu keluar tanur berputar (di mana tetingkap suhu 850\u20131,100\u00b0C tersedia) membolehkan penguraian NOx terma yang cekap tanpa mangkin. SNCR menyingkirkan sebahagian daripada beban NOx sebelum gas memasuki reaktor SCR, sekali gus mengurangkan jumlah beban NOx di salur masuk SCR. Pra-pengurangan SNCR ini membolehkan reaktor SCR hiliran mencapai kecekapan denitrifikasi gabungan keseluruhan 81.5% (daripada 809 mg\/Nm\u00b3 kepada \u2264150 mg\/Nm\u00b3) dengan isipadu mangkin dan penurunan tekanan yang tidak akan dapat dicapai jika SCR terpaksa mengendalikan beban NOx salur masuk penuh sahaja.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nSCR Suhu Sederhana pada 350\u00b0C Adalah Berdaya Maju Kerana Tanur Gas Asli Tidak Mengandungi SO\u2082 di Salur Masuk SCR:<\/strong> Reaktor SCR diletakkan di saluran keluar pengumpul habuk berbilang tiub, di mana suhu gas adalah kira-kira 350\u2013380\u00b0C dan \u2014 secara kritikal \u2014 di mana SO\u2082 daripada tindak balas pensinteran belum lagi memasuki aliran gas sepenuhnya (atau sebahagiannya telah dikeluarkan oleh pengumpul habuk hulu). Memandangkan bahan api gas asli tidak mengandungi sulfur, SO\u2082 sepenuhnya merupakan produk kimia pensinteran. Peletakan SCR mengeksploitasi tetingkap sebelum titik pelepasan puncak SO\u2082 untuk menggunakan mangkin suhu pertengahan tanpa keracunan ammonium bisulfat. Ini berbeza dengan saluran masuk FGD (di mana SO\u2082 berada pada kepekatan purata penuh 4,645 mg\/Nm\u00b3), yang akan segera memusnahkan mangkin SCR standard.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nNisbah L\/G 30 dan 4 Lapisan Semburan Mencapai Penyingkiran FGD 97.9% Daripada Purata 4,645 mg\/Nm\u00b3:<\/strong> Reka bentuk FGD loji janakuasa standard menggunakan nisbah L\/G 8\u201315 untuk kepekatan salur masuk SO\u2082 1,000\u20133,000 mg\/Nm\u00b3. Menara FGD relau litium karbonat beroperasi pada L\/G=30 \u2014 lebih daripada dua kali ganda nisbah loji janakuasa standard \u2014 dengan 4 lapisan semburan dan bukannya 3 lapisan biasa. Gabungan nisbah cecair-ke-gas yang tinggi dan sentuhan semburan tambahan ini memberikan masa kediaman penyerapan lanjutan yang diperlukan untuk mencapai penyahsulfuran 97.9% daripada salur masuk purata 4,645 mg\/Nm\u00b3, sambil mengekalkan margin prestasi yang mencukupi untuk keadaan puncak 12,000 mg\/Nm\u00b3 di mana penyingkiran 99.2% diperlukan untuk kekal dalam had salur keluar 100 mg\/Nm\u00b3.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nKawalan Lapisan Semburan FGD Berasaskan Pemantauan Dalam Talian Mengoptimumkan Penggunaan Reagen Merentasi Julat Kebolehubahan SO\u2082 Penuh:<\/strong> Kuantiti pembukaan lapisan semburan menara penyahsulfuran diselaraskan berdasarkan data pemantauan SO\u2082 dalam talian daripada kedua-dua salur masuk dan keluar FGD. Semasa tempoh SO\u2082 asas (apabila salur masuk berada pada julat yang lebih rendah iaitu purata 4,645 mg\/Nm\u00b3), lebih sedikit lapisan semburan diaktifkan, sekali gus mengurangkan penggunaan tenaga pam dan kadar peredaran buburan batu kapur. Semasa peristiwa puncak SO\u2082, kesemua 4 lapisan semburan diaktifkan secara serentak. Pengurusan lapisan semburan dinamik ini mengurangkan kos tenaga dan reagen tahunan dengan ketara berbanding menjalankan kesemua 4 lapisan secara berterusan pada kadar aliran maksimum tanpa mengira beban SO\u2082 sebenar.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nProduk Sampingan Gipsum pada 1,488 kg\/j (Maksimum) Mempunyai Nilai Komersial Langsung:<\/strong> Kadar pengeluaran gipsum yang sangat tinggi (maksimum 1,488 kg\/j, mencerminkan kepekatan masukan purata SO\u2082 4,645 mg\/Nm\u00b3) menjadikan sistem FGD ini pengeluar gipsum yang ketara. Pada kandungan lembapan \u226415%, gipsum memenuhi spesifikasi kualiti untuk penggunaan semula bahan binaan (substrat papan dinding, bahan tambahan simen) jika kandungan klorida berada dalam had spesifikasi EN 13279-1. Ini meletakkan sistem FGD sebagai proses hasil sampingan penjana nilai dan bukannya sekadar pusat kos pematuhan, sebahagiannya mengimbangi kos reagen batu kapur 718 kg\/j melalui hasil jualan gipsum.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nPrinsip Reka Bentuk FGD Batu Kapur-Gipsum yang Digunakan: Tujuh Kelebihan untuk Aplikasi Litium Karbonat:<\/strong> Proses batu kapur-gipsum telah dipilih untuk aplikasi ini untuk tujuh prinsip yang sama yang disahkan dalam aplikasi loji janakuasa: (1) penggunaan tenaga dan kos operasi yang rendah; (2) hasil sampingan gipsum yang boleh diurus tanpa pencemaran sekunder; (3) reka bentuk jejak kecil dan aliran rasional; (4) reka bentuk yang dioptimumkan untuk simulasi komputer; (5) halaju gas yang dioptimumkan untuk penyerapan seragam; (6) bahan mentah batu kapur diperoleh secara meluas dan berkos rendah; (7) bahagian dalam menara menggunakan penyemburan arus lawan dan penghilang kabus untuk mengurangkan pemendapan dinding menara. Prinsip-prinsip ini boleh digunakan secara langsung untuk FGD relau putar litium karbonat, dan pengalaman operasi daripada beribu-ribu pemasangan FGD loji janakuasa menyediakan asas pengetahuan yang kukuh untuk reka bentuk sistem dan penyelesaian masalah.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
    \n

    <\/p>\n

    \n

    05 \u2014 Keputusan Operasi<\/p>\n

    Data Pematuhan yang Disahkan dan Ringkasan Kos Tahunan<\/h2>\n
    \n
    \n
    \u2264150<\/div>\n
    mg\/Nm\u00b3 NOx outlet<\/div>\n
    81.5% SNCR+SCR<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    \u2264100<\/div>\n
    saluran keluar mg\/Nm\u00b3 SO\u2082<\/div>\n
    97.9% FGD<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    \u226430<\/div>\n
    alur keluar mg\/Nm\u00b3 PM<\/div>\n
    Sasaran reka bentuk tercapai<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    1,047 kW<\/div>\n
    kuasa larian sebenar<\/div>\n
    (maksimum dipasang 1,186 kW)<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

    \"Imej<\/p>\n

    Kuasa operasi sistem maksimum: 1,047.52 kW (sebenar). Pada 8,000 jam tahunan dan bersamaan 0.36 RMB\/kWh, kos elektrik tahunan adalah kira-kira 301.7 bersamaan sepuluh ribu RMB. Kos air tahunan: kira-kira 8.8 bersamaan sepuluh ribu RMB (5.5 tan\/j, 2 RMB\/t). Kos batu kapur tahunan: kira-kira 172.32 bersamaan sepuluh ribu RMB (718 kg\/j pada 300 RMB\/t). Hasil hasil sampingan gipsum pada pengeluaran maksimum 1,488 kg\/j mengimbangi sebahagiannya kos reagen ini.<\/p>\n<\/section>\n

    \n

    <\/p>\n

    \n

    06 \u2014 Amaran Pelaksanaan<\/p>\n

    Pertimbangan Kejuruteraan Kritikal untuk Rawatan Luar Gas Rel Putar Litium Karbonat<\/h2>\n
      \n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nTurun naik kepekatan SO\u2082 huluan (daripada keadaan pemprosesan barisan pengeluaran) menyebabkan beban sistem FGD dan memberi kesan kepada kecekapan penyahsulfuran \u2014 risiko utama:<\/strong> Risiko operasi utama yang didokumenkan ialah turun naik proses huluan menyebabkan perubahan kepekatan SO\u2082 yang mendorong sistem FGD ke dalam operasi terbeban, menyebabkan ketidakstabilan pelepasan sistem. Dengan kepekatan puncak SO\u2082 pada 12,000 mg\/Nm\u00b3 dan purata pada 4,645 mg\/Nm\u00b3, FGD telah pun bersaiz untuk beban lampau yang melampau di atas keadaan loji janakuasa biasa. Sebarang lonjakan SO\u2082 tambahan di atas puncak reka bentuk 12,000 mg\/Nm\u00b3 boleh mendorong sistem ke dalam ketidakpatuhan yang sebenar. Laksanakan pemantauan SO\u2082 di kedua-dua salur masuk FGD (sebelum penyerapan) dan salur keluar (selepas penyerapan) dengan maklum balas masa nyata kepada kawalan lapisan semburan dan tetapkan protokol untuk pemberitahuan awal daripada pasukan pengeluaran sebelum sebarang perubahan operasi yang mempengaruhi kimia pensinteran dan kadar pelepasan SO\u2082.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nKedudukan muncung SNCR dalam tanur berputar memerlukan perhatian yang teliti \u2014 dinding tanur terutamanya disebabkan oleh penyejatan suhu tinggi, dan gas serombong mengandungi habuk yang tinggi yang mudah menyebabkan penyumbatan pemangkin:<\/strong> Pengalaman projek secara eksplisit mengenal pasti dua risiko khusus SNCR: (1) saluran paip suntikan di bahagian berputar tanur berputar mesti dikendalikan dengan teliti \u2014 lekatan dinding tanur terutamanya disebabkan oleh proses penyejatan suhu tinggi, yang memerlukan bahan muncung dan kaedah pemasangan yang dapat menahan kitaran haba; (2) memandangkan gas serombong di titik suntikan SNCR mengandungi beban habuk yang tinggi, pemangkin SCR di hilir mudah terdedah kepada penyumbatan oleh zarah. Sistem peniupan jelaga SCR (tiupan jet denyut) mesti dikendalikan pada frekuensi yang dikalibrasi dari hari pentauliahan, dan pemeriksaan pemangkin pertama pada 6 bulan harus merangkumi pengukuran penurunan tekanan yang komprehensif merentasi semua lapisan pemangkin untuk mengesahkan bahawa kadar penyumbatan berada dalam batas yang boleh diterima.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nSuhu denitrifikasi SNCR adalah kritikal \u2014 hanya dalam julat suhu yang sesuai kecekapan denitrifikasi ideal dapat dicapai:<\/strong> Titik suntikan SNCR mesti mengekalkan suhu gas dalam tetingkap 850\u20131,100\u00b0C untuk penguraian NOx terma yang berkesan. Di bawah 850\u00b0C, tindak balas terma NOx-NH\u2083 terlalu perlahan untuk pengurangan yang berkesan; melebihi 1,100\u00b0C, ammonia teroksida untuk membentuk NOx tambahan dan bukannya mengurangkannya. Suhu titik suntikan SNCR mesti dipantau secara berterusan dan kadar aliran air ammonia mesti diselaraskan dalam masa nyata untuk mengimbangi variasi suhu merentasi zon suntikan. Taburan suhu yang tidak seragam merentasi keratan rentas relau (biasa dalam relau berputar dengan kadar suapan yang berubah-ubah) boleh mewujudkan zon suhu lampau dan zon suhu bawah secara serentak, sekali gus mengurangkan kecekapan penyingkiran SNCR yang berkesan.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nKadar penggunaan batu kapur FGD yang ekstrem (maksimum 718 kg\/j) memerlukan pengurusan rantaian bekalan yang andal dan penyimpanan di tapak yang mencukupi:<\/strong> Pada penggunaan batu kapur maksimum 718 kg\/j dan penyimpanan di tapak sebanyak 50 m\u00b3 (autonomi 7 hari), rantaian bekalan batu kapur mesti menyediakan bekalan mingguan yang boleh dipercayai. Sebarang gangguan bekalan yang mengurangkan penyimpanan batu kapur di bawah tahap operasi minimum akan memaksa pengurangan kapasiti rawatan SO\u2082, mewujudkan risiko pematuhan dalam beberapa jam. Laksanakan peruntukan kontrak bekalan yang memerlukan kekerapan penghantaran terjamin, kekalkan tahap pencetus inventori minimum (cth. baki bekalan 3 hari) yang mencetuskan pesanan pembelian automatik dan dokumentasikan prosedur kontingensi untuk pengurangan kadar FGD sementara semasa gangguan bekalan.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \npH buburan FGD dan pengoksidaan kalsium sulfit mesti diuruskan secara aktif untuk mencegah penskalaan dan mengekalkan kualiti gipsum:<\/strong> Pada kepekatan salur masuk SO\u2082 yang tinggi bagi aplikasi ini, gelung buburan FGD mengumpul sulfit dan sulfat pada kadar yang jauh melebihi amalan FGD loji janakuasa. Tingkap pengurusan pH adalah kritikal: apabila pH gelung edaran penggosok primer jatuh di bawah 4.5, tambahkan buburan dan kekalkan pH pada 4.5\u20135.5; apabila pH gelung edaran penggosok sekunder jatuh di bawah 5.5, tambahkan buburan dan kekalkan pada 5.5\u20136.5. Kipas pengoksidaan mesti berjalan secara berterusan untuk memastikan bekalan udara yang mencukupi untuk pengoksidaan kalsium sulfit kepada gipsum \u2014 pengoksidaan yang tidak lengkap menghasilkan penskalaan kalsium sulfit dalam penyerap dan bukannya kristal gipsum yang boleh ditapis yang boleh dinyahairkan kepada kelembapan \u226415%.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nGas serombong yang memasuki sistem penyahsulfuran dengan kepekatan SO\u2082 yang tinggi boleh menyebabkan operasi FGD terlebih beban \u2014 gunakan reagen penyahsulfuran berasaskan kalsium berkecekapan tinggi dan tingkatkan kecekapan penyahsulfuran:<\/strong> Berdasarkan ringkasan pengalaman yang didokumenkan, perkara kritikal proses ini ialah: apabila SO\u2082 hulu mencapai puncak pada 12,000 mg\/Nm\u00b3, sistem FGD boleh berada berhampiran had kapasiti penyerapannya walaupun dengan L\/G=30 dan 4 lapisan semburan. Pada ketika ini, buburan batu kapur mesti berada pada pH optimum dengan pengoksidaan yang diaktifkan sepenuhnya, dan semua 4 lapisan semburan mesti berjalan pada aliran maksimum. Jika kualiti batu kapur merosot (kesucian CaCO\u2083 lebih rendah), atau jika sebarang penyumbatan muncung semburan mengurangkan liputan berkesan, atau jika pH buburan telah menurun rendah, sistem akan gagal memenuhi saluran keluar \u2264100 mg\/Nm\u00b3 semasa peristiwa puncak. Pemeriksaan muncung semburan secara berkala (mingguan) diperlukan untuk memastikan liputan penuh dikekalkan sepanjang masa.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
      \n

      <\/p>\n

      \n

      07 \u2014 Intipati Kejuruteraan<\/p>\n

      Empat Pengajaran daripada Projek Kiln Litium Karbonat Bateri Kuasa Ini<\/h2>\n
        \n
      • 1<\/span>
        \nGabungan SNCR+SCR adalah penting apabila salur masuk NOx melebihi 600 mg\/Nm\u00b3 dan salur keluar sasaran ialah \u2264150 mg\/Nm\u00b3 \u2014 kedua-dua teknologi sahaja tidak dapat memberikan kecekapan penyingkiran 81.5% yang diperlukan pada keadaan salur masuk FGD ini.<\/strong> SNCR sahaja mencapai penyingkiran 30\u201350% NOx tetapi dengan selektiviti dan kepekaan yang terhad terhadap variasi suhu. SCR sahaja pada 273,846 m\u00b3\/j memerlukan isipadu mangkin yang besar dan tidak praktikal untuk mencapai penyingkiran 81.5% daripada 809 mg\/Nm\u00b3. Pra-pengurangan SNCR mengurangkan NOx masuk SCR ke tahap yang boleh diurus manakala SCR menyediakan pengurangan kecekapan tinggi yang tepat yang diperlukan untuk memenuhi had \u2264150 mg\/Nm\u00b3 dengan andal. Seni bina SNCR+SCR gabungan ialah cadangan standard untuk sebarang aplikasi di mana NOx masuk melebihi 600 mg\/Nm\u00b3 dan keluar mestilah di bawah 200 mg\/Nm\u00b3.<\/li>\n
      • 2<\/span>
        \nReka bentuk FGD untuk keadaan puncak SO\u2082, bukan purata \u2014 untuk nisbah kebolehubahan 10:1, perbezaan dalam saiz sistem adalah ketara.<\/strong> Purata SO\u2082 sebanyak 4,645 mg\/Nm\u00b3 dan puncak 12,000 mg\/Nm\u00b3 memerlukan saluran keluar sasaran yang sama iaitu \u2264100 mg\/Nm\u00b3. Pada saluran masuk purata, kecekapan penyingkiran ialah 97.8%; pada saluran masuk puncak, 99.2% diperlukan. Mereka bentuk untuk keadaan purata (penyingkiran 97.8%) dan penskalaan sistem sewajarnya akan mengakibatkan melebihi pematuhan semasa setiap peristiwa puncak SO\u2082. FGD mesti disaizkan untuk kecekapan penyingkiran 99.2% di bawah keadaan puncak 12,000 mg\/Nm\u00b3, yang memacu spesifikasi L\/G=30 dan reka bentuk 4-lapisan semburan. Margin pematuhan semasa keadaan purata (saluran keluar jauh di bawah 100 mg\/Nm\u00b3) adalah hasil semula jadi sistem bersaiz puncak yang betul.<\/li>\n
      • 3<\/span>
        \nKawalan lapisan semburan dinamik berasaskan pemantauan dalam talian menukar beban SO\u2082 berubah-ubah daripada masalah operasi kepada kelebihan operasi.<\/strong> Kawalan pengaktifan lapisan semburan berdasarkan pemantauan SO\u2082 dalam talian menukarkan kebolehubahan SO\u2082 10:1 daripada faktor tekanan sistem kepada peluang pengoptimuman tenaga dan reagen. Semasa tempoh SO\u2082 asas, 1\u20132 lapisan semburan sudah mencukupi; semasa tempoh puncak, kesemua 4 lapisan diaktifkan. Pengurusan dinamik ini mengurangkan penggunaan elektrik pam dan peredaran buburan batu kapur semasa tempoh SO\u2082 rendah sebanyak 50\u201375% berbanding sentiasa menjalankan kesemua 4 lapisan, memberikan penjimatan OPEX tahunan yang ketara sambil mengekalkan pematuhan penuh merentasi semua keadaan SO\u2082.<\/li>\n
      • 4<\/span>
        \nPengeluaran gipsum pada 1,488 kg\/j daripada FGD litium karbonat SO\u2082 tinggi adalah cukup besar untuk memerlukan strategi pemasaran gipsum yang aktif, bukan sekadar pelan pelupusan.<\/strong> Pada kadar pengeluaran maksimum, FGD ini menghasilkan kira-kira 35.7 tan gipsum setiap hari operasi 24 jam. Ini merupakan jumlah yang signifikan secara komersial yang menjamin pewujudan perjanjian bekalan dengan kemudahan pemprosesan gipsum pembinaan sebelum pentauliahan, dan bukannya menganggap pelupusan gipsum sebagai perkara yang difikirkan kemudian. Jika kualiti gipsum (kandungan klorida, kelembapan, kandungan logam berat) memenuhi piawaian yang berkenaan untuk penggunaan semula bahan binaan, hasil daripada jualan gipsum boleh mengimbangi kos reagen batu kapur 718 kg\/j dengan bermakna.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
        \n

        <\/p>\n

        \n

        08 \u2014 Soalan Lazim<\/p>\n

        Rawatan Luar Gas Relau Putar Litium Karbonat Bateri Kuasa: Sepuluh Soalan Dijawab<\/h2>\n

        Soalan daripada pengurus permit alam sekitar, jurutera proses dan pasukan kemampanan di kemudahan pengeluaran bahan bateri kuasa yang merancang denitrifikasi SCR dan naik taraf FGD SO\u2082 tinggi di bawah keperluan IED EU \/ Dekri Aktiviti Belanda.<\/p>\n

        \nS1. Mengapakah SNCR digunakan bersama SCR dan bukannya menggunakan SCR sahaja untuk denitrifikasi?<\/summary>\n
        Pada salur masuk NOx 809 mg\/Nm\u00b3 dan sasaran salur keluar \u2264150 mg\/Nm\u00b3 (kecekapan penyingkiran keseluruhan 81.5%), penggunaan SCR sahaja memerlukan isipadu pemangkin yang jauh lebih besar daripada yang praktikal untuk aplikasi ini. Pendekatan gabungan SNCR+SCR membahagikan tugas penyingkiran: SNCR mengendalikan pengurangan awal 40\u201350% dalam zon tanur suhu tinggi (380\u2013420\u00b0C), di mana tiada pemangkin diperlukan dan mekanisme penguraian terma adalah cekap. SCR kemudian mengendalikan pengurangan peringkat akhir ketepatan daripada salur keluar SNCR kepada di bawah 150 mg\/Nm\u00b3. Pra-pengurangan SNCR mengurangkan separuh beban NOx pada salur masuk SCR, mengurangkan isipadu pemangkin yang diperlukan sebanyak kira-kira 40% berbanding dengan SCR sahaja, di samping membolehkan penurunan tekanan SCR yang lebih kecil, kos modal reaktor SCR yang lebih rendah dan kekerapan pertukaran keluar pemangkin yang lebih rendah. Pertukarannya ialah kerumitan tambahan pemasangan muncung SNCR dalam zon tanur berputar.<\/div>\n<\/details>\n
        \nS2. Bagaimanakah sistem FGD mengekalkan pematuhan semasa peristiwa SO\u2082 puncak 12,000 mg\/Nm\u00b3?<\/summary>\n
        Semasa kejadian puncak SO\u2082 pada 12,000 mg\/Nm\u00b3, kecekapan penyingkiran yang diperlukan untuk mencapai saluran keluar \u2264100 mg\/Nm\u00b3 ialah 99.2%. Sistem FGD mencapai matlamat ini melalui: (1) semua 4 lapisan semburan diaktifkan serentak pada kadar aliran pam maksimum; (2) sistem pemantauan dalam talian SO\u2082 mengesan peningkatan kepekatan salur masuk dan mengaktifkan lapisan semburan tambahan sebelum puncak mencapai penyerap; (3) pH buburan batu kapur dilaraskan terlebih dahulu kepada hujung penyerapan optimum yang lebih tinggi (menara utama pH 5\u20135.5, menara sekunder pH 5.5\u20136.5) sebelum kejadian puncak; (4) nisbah L\/G yang tinggi iaitu 30 menyediakan luas permukaan sentuhan cecair yang mencukupi untuk masa kediaman penyerapan yang diperlukan walaupun pada pemuatan puncak SO\u2082. Gabungan langkah-langkah ini memberikan kecekapan penyingkiran 99.2% yang diperlukan semasa puncak, manakala sistem yang sama pada purata pemuatan SO\u2082 memberikan penyingkiran >97.8% dengan semua 4 lapisan semburan aktif.<\/div>\n<\/details>\n
        \nS3. Apakah rangka kerja kawal selia IED EU dan Belanda yang terpakai kepada kemudahan pengeluaran litium karbonat bateri kuasa?<\/summary>\n
        Kemudahan pengeluaran litium karbonat di Belanda berada di bawah Arahan Pelepasan Perindustrian EU (IED 2010\/75\/EU) dalam sektor pembuatan kimia tak organik. Kesimpulan BAT yang berkenaan menetapkan nilai had pelepasan untuk SO\u2082, NOx, PM, HCl, HF dan logam berat. Permit alam sekitar Belanda dikeluarkan di bawah Dekri Aktiviti (Activiteitenbesluit milieubeheer) dan Omgevingswet oleh Omgevingsdienst wilayah. Untuk tanur sintering litium karbonat SO\u2082 tinggi, NER Belanda (Garis Panduan Pelepasan Belanda, Nederlandse emissierichtlijn lucht) menyediakan panduan khusus sektor tambahan. CEMS mesti diperakui mengikut piawaian EN 14181 QAL1\/QAL2\/AST dan disambungkan ke sistem pelaporan. Pelaporan pematuhan tahunan di bawah Peraturan E-PRTR (EC) 166\/2006 diperlukan melebihi ambang pelaporan. Memandangkan sifat pengeluaran litium karbonat berskala besar yang agak baharu dalam konteks EU, penglibatan awal dengan Omgevingsdienst sebelum permohonan permit adalah disyorkan untuk menetapkan nilai had pelepasan yang dipersetujui dan keperluan pemantauan.<\/div>\n<\/details>\n
        \nS4. Mengapakah L\/G=30 dinyatakan untuk FGD ini sedangkan FGD loji janakuasa biasanya menggunakan L\/G=8\u201315?<\/summary>\n
        Nisbah cecair-ke-gas (L\/G) dalam penggosok FGD menentukan luas permukaan sentuhan antara titisan buburan batu kapur cecair dan gas yang mengandungi SO\u2082. Bagi FGD loji janakuasa pada salur masuk SO\u2082 1,000\u20133,000 mg\/Nm\u00b3 dan keperluan penyingkiran 95\u201398%, L\/G=8\u201315 menyediakan luas sentuhan yang mencukupi. Pada purata 4,645 mg\/Nm\u00b3 dan salur masuk SO\u2082 puncak 12,000 mg\/Nm\u00b3 dengan keperluan penyingkiran 97.8\u201399.2%, pengiraan daya pemacu penyerapan memerlukan lebih banyak luas sentuhan cecair-gas bagi setiap unit isipadu gas yang dirawat. L\/G=30 menyediakan kira-kira 2\u00d7 luas sentuhan cecair-gas bagi FGD loji janakuasa standard, mengimbangi tekanan separa SO\u2082 yang lebih tinggi pada fasa gas (yang mengurangkan kadar penyerapan setiap unit luas sentuhan) dan keperluan kecekapan penyingkiran yang lebih tinggi. Reka bentuk 4-lapisan semburan menyediakan ketinggian menara dan zon sentuhan yang diperlukan untuk menampung aliran L\/G=30 tanpa penurunan tekanan yang berlebihan.<\/div>\n<\/details>\n
        \nS5. Berapakah kos operasi tahunan yang perlu dianggarkan untuk sistem rawatan dwi-talian ini?<\/summary>\n
        Kategori kos operasi tahunan utama adalah: (1) Elektrik: kuasa operasi sebenar 1,047.52 kW, kira-kira 301.7 bersamaan sepuluh ribu RMB setahun pada 8,000 jam dan 0.36 RMB\/kWj; (2) Air: kira-kira 8.8 bersamaan sepuluh ribu RMB (5.5 tan\/jam, 2 RMB\/tan, 8,000 jam); (3) Batu kapur: kira-kira 172.32 bersamaan sepuluh ribu RMB (718 kg\/jam, 300 RMB\/tan, 8,000 jam) \u2014 ini merupakan item kos reagen terbesar setakat ini; (4) Penukaran mangkin SCR: setiap 24,000 jam operasi (kira-kira 3 tahun pada 8,000 jam\/tahun), mangkin 2-lapisan aktif mesti digantikan menggunakan lapisan ke-3 ganti sebagai penimbal. Kos pemangkin dan buruh pertukaran harus diperuntukkan dalam bajet penyelenggaraan 3 tahun; (5) Kredit jualan produk sampingan gipsum: pada pengeluaran maksimum 1,488 kg\/j pada harga gipsum komersial, jualan gipsum dapat mengimbangi sebahagian kecil yang bermakna daripada kos reagen batu kapur.<\/div>\n<\/details>\n
        \nS6. Bagaimanakah gelinciran ammonia dikawal dalam sistem gabungan SNCR+SCR?<\/summary>\n
        Gelinciran ammonia dalam sistem gabungan SNCR+SCR mempunyai dua sumber yang berpotensi: peringkat SNCR (di mana suntikan ammonia berlebihan boleh mengakibatkan ammonia yang tidak bertindak balas memasuki salur masuk SCR) dan peringkat SCR (di mana aktiviti pemangkin yang tidak mencukupi atau suntikan berlebihan boleh mengakibatkan penembusan ammonia ke dalam timbunan). Kawalan sistem adalah: (1) Kadar suntikan ammonia SNCR dimodulasi oleh kepekatan NOx yang diukur pada salur masuk SCR \u2014 jika NOx salur masuk SCR lebih rendah daripada titik set sasaran untuk pra-pengurangan SNCR, kadar suntikan SNCR dikurangkan untuk mencegah bekalan ammonia berlebihan; (2) Gelinciran ammonia salur keluar SCR dipantau secara berterusan dengan penggera titik set pada 2 ppm dan pengurangan kadar suntikan automatik dicetuskan pada 3 ppm (maksimum reka bentuk 3 ppm); (3) ujian aktiviti pemangkin berkala mengesahkan bahawa pemangkin mengekalkan selektiviti NOx peringkat reka bentuk, memberikan amaran awal tentang penyahaktifan pemangkin yang akan menyebabkan peningkatan gelinciran ammonia pada kadar suntikan biasa.<\/div>\n<\/details>\n
        \nS7. Apakah yang berlaku jika bekalan batu kapur FGD terganggu selama lebih daripada 24 jam?<\/summary>\n
        Penyimpanan batu kapur 50 m\u00b3 (autonomi 7 hari pada penggunaan maksimum) menyediakan penimbal yang mencukupi untuk gangguan bekalan biasa. Jika bekalan terganggu dan penyimpanan mula berkurangan di bawah tahap operasi minimum, prosedur kontingensi hendaklah: (1) Mengurangkan kadar pengeluaran tanur untuk mengurangkan isipadu gas serombong dan fluks SO\u2082 yang memasuki FGD, melanjutkan masa batu kapur yang tersedia boleh mengekalkan pematuhan; (2) Beralih daripada FGD batu kapur-gipsum kepada kapur (kapur tohor atau kapur mati) sebagai reagen penyerap pengganti jika bekalan kapur tersedia dan menara penyerap boleh ditukar secara operasi; (3) Maklumkan pihak berkuasa yang berwibawa (Omgevingsdienst) dengan segera jika perlu untuk mengendalikan tanur dengan cara yang boleh menyebabkan melebihi had pelepasan; (4) Dokumenkan peristiwa dan tindakan pembetulan dalam daftar alam sekitar seperti yang dikehendaki di bawah permit operasi. Kontrak bekalan hendaklah merangkumi komitmen kekerapan penghantaran yang dijamin dan peruntukan bekalan kecemasan.<\/div>\n<\/details>\n
        \nS8. Bagaimanakah kualiti gipsum FGD diuruskan untuk memastikan ia memenuhi piawaian penggunaan semula bahan binaan?<\/summary>\n
        Kualiti gipsum FGD untuk penggunaan semula bahan binaan dikawal oleh EN 13279-1 (pengikat gipsum dan plaster berasaskan gipsum). Parameter kualiti utama adalah: kandungan lembapan (\u226415% untuk pemasangan ini); ketulenan CaSO\u2084\u00b72H\u2082O (biasanya \u226590% untuk gred pembinaan); kandungan klorida (sepatutnya \u22640.01% Cl mengikut jisim untuk aplikasi papan dinding, yang terjejas oleh bawaan HCl dari gas luar relau); kandungan logam berat (dicirikan terhadap nilai had yang berkenaan untuk aplikasi penggunaan semula yang dimaksudkan). Khususnya untuk gipsum relau litium karbonat, kandungan litium dalam gipsum juga mesti diukur \u2014 sebatian litium sisa daripada gas luar sintering mungkin termendak dalam gelung buburan FGD, yang berpotensi menjejaskan ketulenan gipsum. Ujian kualiti gipsum bulanan disyorkan, dengan skop ujian dipadankan dengan keperluan spesifikasi kualiti aplikasi penggunaan semula khusus.<\/div>\n<\/details>\n
        \nS9. Apakah pemantauan CEMS yang diperlukan untuk kemudahan pengeluaran litium karbonat di bawah permit alam sekitar Belanda?<\/summary>\n
        Di bawah syarat permit alam sekitar Belanda untuk pemasangan IED dalam sektor kimia tak organik, CEMS di cerobong biasanya mesti meliputi: SO\u2082, NOx, PM, CO, O\u2082, suhu, kadar aliran dan kandungan lembapan sebagai parameter berterusan. Khususnya untuk litium karbonat, HF mungkin diperlukan sebagai parameter pemantauan berterusan atau berkala memandangkan kehadirannya pada 6.74 mg\/Nm\u00b3 di saluran masuk. Gelinciran ammonia daripada sistem SNCR+SCR harus dipantau secara berterusan sebagai parameter kawalan proses dan pelaporan berkala kepada pihak berkuasa mengenai kepekatan ammonia mungkin diperlukan sebagai bahan pencemar sekunder. Semua CEMS mesti diperakui mengikut EN 14181 QAL1\/QAL2\/AST. Data pematuhan tahunan mesti dihantar kepada Omgevingsdienst dan dilaporkan kepada sistem E-PRTR melebihi ambang pelaporan.<\/div>\n<\/details>\n
        \nS10. Adakah terdapat pemasangan rujukan untuk sistem tanur litium karbonat SO\u2082 tinggi SNCR+SCR+FGD yang tersedia untuk lawatan tapak?<\/summary>\n
        Ya. Teknologi denitrifikasi gabungan SNCR+SCR dan teknologi penyahsulfuran FGD batu kapur-gipsum yang diterangkan dalam kajian kes ini telah digunakan di kemudahan pengeluaran litium karbonat bateri kuasa yang mencapai pematuhan pelepasan ultra rendah di bawah keadaan salur masuk SO\u2082 tinggi yang mencabar. Lawatan tapak rujukan boleh diatur untuk bakal pelanggan yang berkelayakan, termasuk akses kepada data pematuhan CEMS yang disahkan, rekod ujian kualiti gipsum dan dokumentasi operasi yang merangkumi julat kebolehubahan SO\u2082 penuh. Sila gunakan pautan hubungan di bawah untuk meminta dokumentasi rujukan atau untuk mengatur lawatan tapak di pemasangan rawatan luar gas tanur litium karbonat yang setanding.<\/div>\n<\/details>\n<\/section>\n
        \n

        <\/p>\n

        \n

        Bersedia untuk Mencapai Pematuhan Pelepasan Ultra Rendah untuk Bahan Bateri Anda?<\/p>\n

        Terokai Pelbagai Penyelesaian Kawalan Pelepasan Perindustrian<\/h2>\n

        Daripada denitrifikasi SNCR+SCR dan FGD batu kapur-gipsum SO\u2082 tinggi untuk tanur putar litium karbonat kepada sistem pengoksidaan terma regeneratif untuk pengurangan VOC perindustrian<\/a>, pasukan kejuruteraan kami menyediakan penyelesaian patuh IED EU untuk keperluan kawalan pelepasan bahan bateri tenaga baharu yang paling mencabar.<\/p>\n

        Minta Rundingan Teknikal \u2192<\/a>
        \n        Terokai Semua Teknologi Kawalan Pelepasan<\/a><\/div>\n<\/section>\n

        <\/p>\n