{"id":3078,"date":"2026-06-16T03:30:41","date_gmt":"2026-06-16T03:30:41","guid":{"rendered":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/?p=3078"},"modified":"2026-06-16T03:30:41","modified_gmt":"2026-06-16T03:30:41","slug":"rensing-av-roykgass-fra-flere-forurensende-stoffer-for-produksjon-av-ny-litiumkarbonatbatterier","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/nb\/soknad\/rensing-av-roykgass-fra-flere-forurensende-stoffer-for-produksjon-av-ny-litiumkarbonatbatterier\/","title":{"rendered":"Rensing av r\u00f8ykgass med flere forurensninger for produksjon av karbonat fra nye litiumbatterier"},"content":{"rendered":"

<\/p>\n

<\/p>\n
\n

Casestudie \u00b7 Industriell utslippskontroll<\/p>\n

Hvordan en ledende litiumkarbonatprodusent oppn\u00e5dde samtidig samsvar med ultralave utslippskrav for SO\u2082, NOx, PM, tellur, fluorid og syret\u00e5ke fra 100 000 Nm\u00b3\/t avgass fra tunnelovn \u2013 ved \u00e5 implementere et banebrytende femtrinns integrert behandlingssystem som kombinerer skrubbing av fyllet\u00e5rn, oksidativ denitrifikasjon av COA, kalkstein-gips FGD, v\u00e5t elektrostatisk utfelling og reduksjon av magnetisk r\u00f8yks\u00f8yle.<\/p>\n

Litiumbatterikarbonatavgass<\/span>
\nCOA oksidativ denitrifikasjon<\/span>
\nV\u00e5t elektrostatisk utfeller<\/span>
\nTellurium- og fluoridgjenvinning<\/span>
\nReduksjon av hvite fj\u00e6r<\/span><\/div>\n<\/header>\n

<\/p>\n

\n
\n
84%<\/div>\n
SO\u2082-fjerning<\/div>\n
Kalkstein-gips FGD<\/div>\n<\/div>\n
\n
60%<\/div>\n
NOx-fjerning<\/div>\n
COA oksidativ denitrifikasjon<\/div>\n<\/div>\n
\n
99.5%<\/div>\n
Fjerning av tellurium<\/div>\n
Gjenoppretting av fyllet\u00e5rn<\/div>\n<\/div>\n
\n
100,000<\/div>\n
Nm\u00b3\/t<\/div>\n
Standard r\u00f8ykgassvolum<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

<\/p>\n

\n

01 \u2014 Bransjebakgrunn<\/p>\n

Litiumkarbonat som et kritisk batterimateriale og det strengere utslippsreguleringsmilj\u00f8et<\/h2>\n

Litiumkarbonat er et essensielt r\u00e5materiale i produksjonen av katodematerialer til litiumionbatterier, glasskeramikk og spesialkjemikalier. Den eksplosive globale veksten av elektriske kj\u00f8ret\u00f8y og nettbaserte energilagringssystemer har drevet en rask ekspansjon i litiumkarbonatproduksjonskapasiteten, med en produksjon som vokser fra 4,1 tonn\/\u00e5r i 2014 til 39,5 millioner tonn i 2022 \u2013 en sammensatt \u00e5rlig vekstrate p\u00e5 28% \u2013 og forventes \u00e5 n\u00e5 110 millioner tonn per \u00e5r med ytterligere vekst til 51,79 millioner tonn ansl\u00e5tt til 31,1% \u00e5rlig vekst. Litiumkarbonatproduksjon er sentralt i forsyningskjeden for nye energikj\u00f8ret\u00f8yer, med nasjonal politikk i flere jurisdiksjoner som utpeker ny energi, nye materialer og nye energikj\u00f8ret\u00f8yer som strategiske utviklingsprioriteringer i fem\u00e5rsplanen.<\/p>\n

Produsenten i denne casestudien spesialiserer seg p\u00e5 forskning og utvikling, produksjon og salg av nye energimaterialer for litium og rubidium-cesium-teknologi. Selskapet er en betydelig integrert bedrift bygget rundt rike lokale litium- og rubidium-skymikaressurser, og har utviklet avansert teknologi for litiumekstraksjon med skymikare som adresserer de tradisjonelle utfordringene med h\u00f8yt energiforbruk og lav utvinning i utvinningsindustrien. Selskapet st\u00f8ttes av et morselskap med avanserte teknologiressurser og deltar i verdikjeden for litiummaterialer og batterisystemer som en vertikalt integrert leverand\u00f8r.<\/p>\n

Produksjonsprosessen for litiumkarbonat av batterikvalitet bruker tunnelovner for h\u00f8ytemperatursintring av karbonatforl\u00f8pere. Disse tunnelovnene, som fyres med naturgass, genererer 100 000 Nm\u00b3\/t r\u00f8ykgass ved 220 \u00b0C, som inneholder en kompleks blanding av SO\u2082, NOx, fine partikler, tellurforbindelser, fluorforbindelser og nitrogenoksidarter fra b\u00e5de h\u00f8ytemperaturforbrenningskjemikalien og fordampning av sporforurensninger fra karbonatr\u00e5materialene. Etter hvert som milj\u00f8forskriftene har blitt strammet inn \u2013 spesielt etter 2024-forskriften Forskrift om h\u00e5ndtering av tillatelser til utslipp av forurensning<\/em> og EU-tilpasset utslippskontrollpolitikk \u2013 kravet om at avgass fra litiumkarbonat-tunnelovner skal oppn\u00e5 samsvar med ultralave utslipp har blitt uunng\u00e5elig.<\/p>\n

\"Magnetisk<\/p>\n

\n
<\/div>\n

\u00abAvgass fra litiumbatterikarbonattunnelovner presenterer en unik utfordring for kontroll av flere forurensende stoffer: den samtidige tilstedev\u00e6relsen av SO\u2082, NOx, tellurforbindelser, fluorid og fine partikler, kombinert med en hvit r\u00f8yks\u00f8yle fra eksos med h\u00f8y fuktighet etter skrubbing, krever fem forskjellige behandlingsteknologier som opererer i koordinert rekkef\u00f8lge. Ingen enkelt teknologi kan h\u00e5ndtere alle disse forurensningskategoriene.\u00bb<\/p>\n

\u2014 Teknisk sammendrag av ingeni\u00f8rfag, nytt energiprosjekt for litiumbatteriindustrien for r\u00f8ykgassrensing<\/cite><\/p><\/blockquote>\n<\/section>\n

\n

<\/p>\n

\n

02 \u2014 Forurensningsprofil<\/p>\n

Avgass fra tunnelovn: Syv samtidige forurensningskategorier, inkludert gjenvinning av tellur og fluorid<\/h2>\n

Litiumbatterikarbonattunnelovnen fyres med naturgass med et forbruk p\u00e5 omtrent 1000 m\u00b3\/t. Ovnen genererer 100 000 Nm\u00b3\/t (180 000 Nm\u00b3\/t under prosessforhold) avgass ved 220 \u00b0C. Avgassen inneholder f\u00f8lgende regulerte forurensningskategorier samtidig:<\/p>\n

    \n
  • SO\u2082 ved en initial konsentrasjon p\u00e5 100\u2013500 mg\/Nm\u00b3<\/strong> (omr\u00e5det gjenspeiler variasjonen i karbonatr\u00e5materialet fra batch til batch). M\u00e5lutl\u00f8p: \u226480 mg\/Nm\u00b3 via kalkstein-gips-FGD med 84%-fjerningseffektivitet. Det brede innl\u00f8psomr\u00e5det betyr at FGD-systemet m\u00e5 dimensjoneres for det maksimale 500 mg\/Nm\u00b3-scenariet.<\/li>\n
  • NOx ved 30\u201350 mg\/Nm\u00b3<\/strong>I motsetning til NOx i industrikjeler eller smelteovner ved mye h\u00f8yere konsentrasjoner, er NOx i tunnelovner p\u00e5 relativt moderate niv\u00e5er, men m\u00e5 fortsatt oppfylle grensen p\u00e5 \u226480 mg\/Nm\u00b3. COA (klordioksidoksidasjon eller katalytisk oksidasjonsabsorpsjon) denitrifikasjon oppn\u00e5r 60%-fjerningseffektivitet ved dette konsentrasjonsomr\u00e5det.<\/li>\n
  • Partikler (PM) ved 30\u201350 mg\/Nm\u00b3<\/strong>M\u00e5lutl\u00f8p: \u226420 mg\/Nm\u00b3. Fine karbonat- og oksidpartikler fra sintringsprosessen. V\u00e5telektrofilter oppn\u00e5r 60% st\u00f8vfjerning sammen med de andre PM-poleringseffektene fra skrubbetrinnene. Faktisk st\u00f8vfjerningseffektivitet i hele systemet: omtrent 69%.<\/li>\n
  • Tellurium (Te)-forbindelser ved 0,5\u201310 mg\/Nm\u00b3<\/strong>M\u00e5lutl\u00f8p: \u22640,05 mg\/Nm\u00b3. Tellurium er et strategisk kritisk sjeldent grunnstoff som finnes som en sporforurensning i noen litiumkarbonatr\u00e5materialer, som fordamper under h\u00f8ytemperatursintring og m\u00e5 b\u00e5de fanges opp for utvinningsverdi og kontrolleres til den ekstremt lave utslippsgrensen. Skrubbertrinnet i fyllet\u00e5rnet (pakkingst\u00e5rnet) oppn\u00e5r en effektiv fjerning av tellur p\u00e5 99,5%, og gjenvinner tellur for gjenbruk.<\/li>\n
  • Fluor (HF) ved 0,16\u201320 mg\/Nm\u00b3<\/strong>M\u00e5lutl\u00f8p: \u22646 mg\/Nm\u00b3. Det brede innl\u00f8psomr\u00e5det gjenspeiler variasjon i fluoridinnhold i r\u00e5materialet. Kalksteinsvasking danner ul\u00f8selig kalsiumfluorid under FGD, noe som bidrar til fjerning av fluorid sammen med skrubbing med sur gass.<\/li>\n
  • Syret\u00e5ke (t\u00e5ke) ved 23\u201330 mg\/Nm\u00b3<\/strong>M\u00e5lutl\u00f8p: \u226415 mg\/Nm\u00b3. Fine syreadr\u00e5per fra skrubbetrinnene m\u00e5 fanges opp f\u00f8r endelig utladning. Den v\u00e5te elektrostatiske filtren fjerner syret\u00e5ke samtidig som den polerer fine partikler. Effektivitet for fjerning av syret\u00e5ke: 70%.<\/li>\n
  • Hvit synlig sky<\/strong>Etterskrubbereksosen er mettet med vanndamp og gjenv\u00e6rende aerosol ved omtrent 40 \u00b0C. En kombinasjon av en v\u00e5t elektrostatisk filtreringssystem (MPA) gir den endelige poleringen for \u00e5 oppn\u00e5 usynlig utladning under alle omgivelsesforhold.<\/li>\n<\/ul>\n
    \n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
    Parameter<\/th>\nInnledende konsentrasjon<\/th>\nUttak (Design)<\/th>\nEU IED \/ NER-grense<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
    NOx<\/td>\n30\u201350 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226480 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/EU: 100 mg\/Nm\u00b3 (forbrenning)<\/td>\n<\/tr>\n
    SO\u2082<\/td>\n100\u2013500 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226480 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nNederlandsk aktivitetsdekret NER<\/td>\n<\/tr>\n
    Partikler (PM)<\/td>\n30\u201350 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226420 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nNederlandsk aktivitetsdekret NER \u22645 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
    Tellurium (Te)<\/td>\n0,5\u201310 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u22640,05 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED BAT tungmetaller<\/td>\n<\/tr>\n
    Fluor (HF)<\/td>\n0,16\u201320 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u22646 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/EU HF BAT<\/td>\n<\/tr>\n
    Syret\u00e5ke (t\u00e5ke)<\/td>\n23\u201330 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226415 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED-flaggermus<\/td>\n<\/tr>\n
    Synlig hvit sky<\/td>\nN\u00e5v\u00e6rende<\/td>\nIngen (usynlig)<\/td>\nIngen synlig hvit sky<\/td>\n<\/tr>\n
    Nominelt (standard) r\u00f8ykgassvolum<\/td>\n100 000 Nm\u00b3\/t<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
    Prosessr\u00f8yksgassvolum<\/td>\n180 000 Nm\u00b3\/t (ved forholdene)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
    R\u00f8ykgasstemperatur (ovnsutgang)<\/td>\n220\u00b0C<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n<\/section>\n
    \n

    <\/p>\n

    \n

    03 \u2014 Behandlingsl\u00f8sning<\/p>\n

    Fem-trinns integrert rensesystem med tellurgjenvinning og fjerning av hvite r\u00f8yks\u00f8yler<\/h2>\n

    Det integrerte behandlingssystemet ble utviklet for \u00e5 h\u00e5ndtere alle sju forurensningskategorier i en koordinert femtrinnssekvens. I stedet for \u00e5 behandle hvert forurensende stoff isolert, utnytter systemet fordelene med kryssfangst i hvert trinn og koordinerer reagenskjemien slik at reaksjonsbiprodukter fra ett trinn st\u00f8tter effektiviteten til neste trinn.<\/p>\n

    Trinn 1: Forkj\u00f8ling ved vifteinntaket for indusert trekk<\/h3>\n

    Et kj\u00f8levannstilsetningsstoff p\u00e5f\u00f8res ved innl\u00f8pet til den induserte trekkviften for \u00e5 senke r\u00f8ykgasstemperaturen fra 220 \u00b0C til omtrent 120 \u00b0C. Dette forhindrer at korrosjonshindrende materialer overstiger sin nominelle temperatur i hele nedstr\u00f8msbehandlingsutstyret, og beskytter v\u00e5tskrubberens indre deler mot termisk skade.<\/p>\n

    Fase 2: F\u00f8rste fase fyllet\u00e5rn (pakket\u00e5rn \u2013 fjerning av tellur og fluorid)<\/h3>\n

    Gass med en temperatur p\u00e5 omtrent 120 \u00b0C kommer inn i det f\u00f8rste trinnets fyllet\u00e5rn, hvor den kommer i kontakt med resirkulerende skrubbev\u00e6ske. I dette t\u00e5rnet reagerer tellurforbindelser og fluorid i gassen med vann for \u00e5 danne l\u00f8selige forbindelser som absorberes i skrubbev\u00e6sken. Etter hvert som niv\u00e5et av den sirkulerende v\u00e6sken i fyllet\u00e5rnet gradvis stiger, overf\u00f8res deler av det tellur- og fluoridholdige avl\u00f8psvannet til justeringstanken for fortykning\/avsalting via overf\u00f8ringspumper. Dette prim\u00e6re tellurholdige avl\u00f8psvannet, kombinert med tilsatt kalsiumfluorid, gjennomg\u00e5r en reaksjon: tilsetning av kalsiumfluorid for\u00e5rsaker utfelling av kalsiumfluorid, og v\u00e6sken behandles videre ved trykkfiltrering for \u00e5 oppn\u00e5 separasjon av fast stoff og v\u00e6ske, fjerne vannl\u00f8selig fluorid og oppn\u00e5 vannresirkulering. N\u00f8kkelen til dette trinnet er pH-kontroll i den resirkulerende v\u00e6sken i fyllet\u00e5rnet (tellurfjerningst\u00e5rnet), samtidig justering av sirkulasjonspumpens drift basert p\u00e5 r\u00f8ykgasstemperatur og innhold av tellurforbindelser, og regulering av mengdene tellurtilsetning og promotortilsetning. Fyllet\u00e5rnet oppn\u00e5r en effektivitet p\u00e5 99,5% tellurfjerning og 70% fluoridfjerning.<\/p>\n

    Fase 3: COA-denitrifikasjonssystem<\/h3>\n

    Etterskrubbergassen g\u00e5r tilbake til COA-denitrifikasjonssystemet (klordioksidoksidasjon \/ katalytisk oksidativ absorpsjon). P\u00e5 dette tidspunktet inneholder r\u00f8ykgassen fortsatt oksiderbar NOx. COA-denitrifikasjonsmekanismen oksiderer NO (d\u00e5rlig vannl\u00f8selig) til NO\u2082 (sv\u00e6rt vannl\u00f8selig) ved hjelp av et klordioksidoksidasjonsmiddel, noe som muliggj\u00f8r p\u00e5f\u00f8lgende v\u00e5tskrubbingsabsorpsjon for \u00e5 oppn\u00e5 betydelig NOx-fjerning som konvensjonell vann- eller alkalisk skrubbing alene ikke kan oppn\u00e5. COA-systemet oppn\u00e5r 60%-denitrifikasjonseffektivitet, og reduserer NOx fra 30\u201350 mg\/Nm\u00b3 innl\u00f8p til \u226480 mg\/Nm\u00b3 utl\u00f8p. Etter COA-denitrifikasjon g\u00e5r gassen deretter videre til FGD-stadiet for fjerning av svoveldioksid.<\/p>\n

    Fase 4: Kalkstein-gips FGD-t\u00e5rn (\u03c64,6 m, 202 000 Nm\u00b3\/t)<\/h3>\n

    Post-COA-gassen g\u00e5r inn i kalkstein-gips FGD-t\u00e5rnet for fjerning av SO\u2082. FGD-t\u00e5rnet oppn\u00e5r 84% avsvovlingseffektivitet, og reduserer SO\u2082 fra 100\u2013500 mg\/Nm\u00b3 til \u226480 mg\/Nm\u00b3. N\u00f8kkelparametre: t\u00e5rnets indre diameter \u03c64,6 m; v\u00e6ske-til-gass-forhold 15,5; spr\u00f8ytelag 3; enkeltpumpestr\u00f8m 600 m\u00b3\/t; slamsetningstid 5 t; kalksteins driftsforbruk 65 kg\/t (maksimal bruk); gipsproduksjon 131 kg\/t (maksimal produksjon); gipsfuktighetsinnhold \u226415%; f\u00f8rstetrinns t\u00e5kefjerner 2-lags sikttype; andretrinns t\u00e5kefjerner 1-lags sikt t\u00e5kefjerner + 1 r\u00f8rbunt t\u00e5kefjernersett; mellomliggende kalksteinlagringskapasitet 10 m\u00b3 med 7 dagers autonomi. Gipsbiproduktet fra FGD-reaksjonen avvannes og kan brukes om igjen som byggemateriale.<\/p>\n

    Fase 5: V\u00e5t elektrostatisk filtrering (WESP) + magnetisk plumeavledning<\/h3>\n

    Post-FGD-gassen, som inneholder resterende fine partikler, syret\u00e5kedr\u00e5per og mettet vanndamp, g\u00e5r inn i den v\u00e5te elektrostatiske filtren (modell BLSD360-64, t\u00e5rnutvendig konfigurasjon, bunninngang \/ toppavtrekk). WESP-en p\u00e5f\u00f8rer et h\u00f8yspenningsfelt (BLEMG-2K-generator, 80 kW gjennomsnittlig effekt, \u226595% renseeffektivitet) for \u00e5 ionisere resterende fine aerosolpartikler og syret\u00e5ke, og migrere dem til oppsamlingselektroden. Innl\u00f8pskonsentrasjon av blandet forurensning: 100 mg\/m\u00b3; utl\u00f8p: 5 mg\/m\u00b3. Utstyrsdimensjoner: 6200 \u00d7 7200 mm planl\u00f8sning; h\u00f8yde 17 900 mm; systemmotstand 350 Pa; designtrykk \u00b15000 Pa; driftstemperatur <40 \u00b0C. Den magnetiske r\u00f8yks\u00f8ylefjerningsfunksjonen til BLEMG-2K-generatoren s\u00f8rger for den endelige elimineringen av hvite r\u00f8yks\u00f8yler etter at WESP-en har dyppolert gasstr\u00f8mmen, noe som sikrer usynlig skorsteinsutslipp.<\/p>\n

    \n
    \n
    Tunnel
    \nOvn
    \n220\u00b0C<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    Forkj\u00f8ling
    \n\u2192120\u00b0C
    \nIDF-fan<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    Fyllet\u00e5rn \u2b50
    \nFjerning av Te + F\u207b
    \n99.5% \/ 70%<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    Ekteskapssertifikat \u2b50
    \nDenitrifikasjon
    \n60% NOx<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    FGD \u2b50
    \nKalkstein
    \n84% SO\u2082<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    WESP+MPA \u2b50
    \nPM\/T\u00e5ke\/Sky
    \n\u226595%<\/div>\n
    \u2192<\/div>\n
    Rengj\u00f8re
    \nStable<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

    \u2b50 Nytt eller oppgradert utstyr i dette prosjektet<\/p>\n

    \"Flytdiagram<\/p>\n

    \"Fasadedesign,<\/p>\n<\/section>\n

    \n

    <\/p>\n

    \n

    04 \u2014 Kjernefordeler<\/p>\n

    Hvorfor denne femtrinnsarkitekturen er den riktige l\u00f8sningen for karbonatavgass fra tunnelovner<\/h2>\n
      \n
    • \u2713<\/span>
      \nTelluriumutvinning med en effektivitet p\u00e5 99,5% \u2013 en inntektsressurs, ikke bare en samsvarsforpliktelse:<\/strong> Tellurium er et strategisk kritisk og kommersielt verdifullt sjeldent grunnstoff. Med en fjerningseffektivitet p\u00e5 99,5% fra en innl\u00f8pskonsentrasjon p\u00e5 0,5\u201310 mg\/Nm\u00b3 gjenvinner fyllet\u00e5rntrinnet tellurrik skrubbev\u00e6ske som, etter kalsiumfluoridutfelling og trykkfiltrering, kan behandles for \u00e5 gjenvinne tellurium for gjenbruk i produksjon av batterimaterialer. Samsvarsforpliktelsen om \u00e5 fange tellurium til \u22640,05 mg\/Nm\u00b3 skaper samtidig en mulighet for ressursgjenvinning som delvis oppveier driftskostnadene for behandlingssystemet.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nCOA-denitrifikasjon oppn\u00e5r NOx-fjerning som konvensjonell v\u00e5tskrubbing ikke kan:<\/strong> Standard alkalisk v\u00e5tskrubbing absorberer NO\u2082, men kan ikke absorbere NO, som st\u00e5r for 90\u201395% av tunnelovnens NOx. COA-systemet oksiderer NO til NO\u2082 ved hjelp av klordioksid f\u00f8r v\u00e5tabsorpsjonstrinnet, noe som muliggj\u00f8r en NOx-fjerningseffektivitet som ikke kan oppn\u00e5s med standard v\u00e5tskrubbing alene. Denne tiln\u00e6rmingen eliminerer behovet for et separat SCR-katalysatorlag, som ville kreve h\u00f8ytemperatur gasskondisjonering og legge til betydelige kapitalkostnader og trykkfall for de relativt moderate NOx-konsentrasjonene i denne applikasjonen.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nIntegrert reaksjons-koagulering-sedimentering for telluravl\u00f8psvann \u2014 Null v\u00e6skeutslipp av farlige forbindelser:<\/strong> Tellur- og fluoridholdig skrubbev\u00e6ske fra fyllet\u00e5rnet behandles gjennom en omfattende kombinert reaksjons-koagulasjons-sedimentasjonskjede: tilsetning av kalsiumfluorid for fluoridutfelling, koagulering, trykkfiltrering for separasjon av fast stoff og v\u00e6ske, og filtratet resirkuleres tilbake i systemet. Dette eliminerer kontinuerlig utslipp av tellurforurenset avl\u00f8psvann, oppn\u00e5r vannresirkulering og sikrer at tellur gjenvinnes som et fast produkt i stedet for \u00e5 slippes ut i avl\u00f8pssystemet.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nFordeler med kalkstein-gips-fGD for litiumkarbonatapplikasjoner:<\/strong> Kalkstein-gips-prosessen ble valgt p\u00e5 grunn av dens syv spesifikke fordeler: (1) lavt energiforbruk; (2) gipsbiproduktet kan h\u00e5ndteres uten sekund\u00e6r forurensning; (3) lite fotavtrykk, rasjonell str\u00f8mningsdesign; (4) optimalisering av datasimulering for lav motstand og energieffektivitet; (5) design med lav gasshastighet for jevn absorpsjon; (6) kalksteinr\u00e5materiale er rikelig, bredt anskaffet og rimelig; (7) t\u00e5rnets indre deler bruker motstr\u00f8msspr\u00f8yting og t\u00e5kefjernerdesign for \u00e5 redusere avsetning i t\u00e5rnveggen. Kalkstein-gips-kjemien er ogs\u00e5 kompatibel med fluoridinnholdet fra karbonatr\u00e5materialene, og fanger opp fluorid som ul\u00f8selig kalsiumfluorid i FGD-slamsl\u00f8yfen i stedet for \u00e5 slippe det ut i gipsavl\u00f8psvannet.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nV\u00e5telektrostatisk filtrering oppn\u00e5r dyp PM-polering og fjerning av syret\u00e5ke samtidig:<\/strong> BLSD360-64 WESP (modell BLEMG-2K) kombinerer elektrostatisk partikkelfangst og magnetisk r\u00f8yks\u00f8ylefjerning i \u00e9n enhet. H\u00f8yspenningsfeltet ioniserer gjenv\u00e6rende fine partikler (inkludert de fine kalsiumsulfatkrystallittene fra FGD-trinnet som passerer gjennom t\u00e5kefjerningsenheten) og fanger dem p\u00e5 oppsamlingselektroden, samtidig som det fanger opp gjenv\u00e6rende syret\u00e5kedr\u00e5per og vannaerosol som genererer den synlige hvite r\u00f8yks\u00f8ylen. Den kombinerte renseeffektiviteten p\u00e5 \u226595% gir en blandet forurensningskonsentrasjon p\u00e5 5 mg\/m\u00b3 ved utl\u00f8pet og eliminerer den synlige hvite r\u00f8yks\u00f8ylen i ett trinn.<\/li>\n
    • \u2713<\/span>
      \nAutomatisk omstart med \u00e9n knapp og tilbakemeldingskontroll i sanntid reduserer operat\u00f8rens arbeidsbelastning og risikoen for responsfeil:<\/strong> Hvert t\u00e5rn og dam i systemet er utstyrt med v\u00e6skeniv\u00e5m\u00e5lere som gir tilbakemeldinger i sanntid til kontrollsystemet, og automatisk sammenkobler vanninntaksventiler og pumper. Tilberedningen av ureal\u00f8sningen og tilbakemeldingen om termisk nedbrytning av urea til kontrollsystemet muliggj\u00f8r automatisk omstart med \u00e9n knapp, noe som reduserer risikoen for operat\u00f8rfeil under systemomstarter som er periodene med h\u00f8yest risiko for overskridelser av samsvar i systemer med h\u00f8y variabel belastning.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
      \n

      <\/p>\n

      \n

      05 \u2014 Driftsresultater<\/p>\n

      Verifiserte samsvarsdata: Alle syv parametere under EU IED \/ nederlandske NER-grenser<\/h2>\n
      \n
      \n
      \u226480 mg<\/div>\n
      SO\u2082-utl\u00f8p (grense 80)<\/div>\n
      84%-fjerning<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      \u226480 mg<\/div>\n
      NOx-utl\u00f8p (grense 80)<\/div>\n
      Fjerning av 60% COA<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      \u226420 mg<\/div>\n
      PM-uttak (grense 20)<\/div>\n
      69% st\u00f8vfjerning<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      \u22640,05 mg<\/div>\n
      Te-utl\u00f8p (grense 0,05)<\/div>\n
      99.5% tellurutvinning<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      \u22646 mg<\/div>\n
      HF-uttak (grense 6)<\/div>\n
      70% fluoridfjerning<\/div>\n<\/div>\n
      \n
      1047 kW<\/div>\n
      faktisk l\u00f8pekraft<\/div>\n
      (maks: 1186 kW)<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

      Maksimal installert utstyrseffekt for hele systemet er 1 186,67 kW; faktisk driftseffekt er 1 047,52 kW. Ved 24-timers kontinuerlig drift og 0,36 RMB\/kWh er den daglige str\u00f8mkostnaden 9 050,57 RMB; ved 8 000 \u00e5rlige driftstimer er den \u00e5rlige str\u00f8mkostnaden omtrent 301 683,76 titusen RMB-ekvivalenter. \u00c5rlig vannkostnad: omtrent 8 titusen RMB-ekvivalenter (4,66 t\/t ved 2 RMB\/t). \u00c5rlig kalksteinskostnad: omtrent 15,36 titusen RMB-ekvivalenter (64 kg\/t ved 300 RMB\/t).<\/p>\n

      \"Bruksscenarier<\/p>\n<\/section>\n

      \n

      <\/p>\n

      \n

      06 \u2014 Implementeringsforholdsregler<\/p>\n

      Viktige tekniske og driftsmessige l\u00e6rdommer for behandling av avgass fra litiumkarbonatovner<\/h2>\n
        \n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nR\u00f8ykgasstemperatur og SO\u2082-svingninger er den prim\u00e6re kilden til ustabilitet i systemets utslipp \u2013 s\u00f8rg for tett driftskommunikasjon mellom ovnsteamet og behandlingskontrollrommet:<\/strong> Den dokumenterte prim\u00e6re driftsrisikoen er svingninger i r\u00f8ykgasstemperatur og SO\u2082-konsentrasjon. SO\u2082-innl\u00f8pskonsentrasjonen kan variere fra 100 til 500 mg\/Nm\u00b3 avhengig av karbonatr\u00e5materialets parti. En formell forh\u00e5ndsvarslingsprotokoll for planlagte produksjonsendringer som p\u00e5virker gassens sammensetning eller volum m\u00e5 etableres og h\u00e5ndheves. Minimum 15 minutters forh\u00e5ndsvarsel om enhver endring av driftsparametere i ovnen lar FGD-kontrollsystemet forh\u00e5ndsinnstille reagensdosering f\u00f8r konsentrasjonsendringen g\u00e5r inn i absorberen.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \npH-kontroll i fyllet\u00e5rn (tellurfjerningst\u00e5rn) er den mest driftsf\u00f8lsomme parameteren:<\/strong> N\u00f8kkelen til fjerning av tellur er pH-kontroll i fyllet\u00e5rnets resirkulerende v\u00e6ske, samtidig som sirkulasjonspumpens drift justeres basert p\u00e5 r\u00f8ykgasstemperatur og innhold av tellurforbindelser. Hvis pH-verdien avviker utenfor det optimale absorpsjonsvinduet, faller effektiviteten av tellurfjerningen raskt, noe som f\u00f8rer til en overskridelse av samsvarsgrensen og et tap av gjenvinningsverdi. Implementer kontinuerlig pH-overv\u00e5king med alarmsettpunkter ved nedre og \u00f8vre grense for m\u00e5l-pH-omr\u00e5det, med automatisk sperre for tilsetning av ferskvann n\u00e5r pH-verdien stiger over m\u00e5ltaket.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nOverv\u00e5kingen av fyllet\u00e5rnet (prim\u00e6r skrubber) og FGD-t\u00e5rnets innl\u00f8pstemperatur m\u00e5 gi tilbakemelding til kontrollsystemet for \u00e5 beskytte nedstr\u00f8ms utstyr:<\/strong> Temperaturoverv\u00e5king ved innl\u00f8pene til f\u00f8rste- og andretrinnst\u00e5rnet m\u00e5 kobles til kontrollsystemet med automatisk tilbakemeldingsfunksjon. Den m\u00e5lte gasstemperaturen justerer utstyrets driftsparametere og prosesssettpunkter i sanntid, og beskytter dermed antikorrosjonsmaterialer mot \u00e5 overskride nominell temperatur og sikrer at FGD-kjemien opererer innenfor det optimale temperaturvinduet for kalksteinoppl\u00f8sning og kalsiumsulfittoksidasjon.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nR\u00f8rlekkasjer i produksjonsprosessen er den sekund\u00e6re driftsrisikoen \u2013 det korrosive gassmilj\u00f8et akselererer nedbrytning av skj\u00f8ter og tetninger:<\/strong> Det kombinerte milj\u00f8et med sur gass og tellurforbindelser skaper en aggressiv, korrosiv tilstand for alle v\u00e5te r\u00f8r. Gjennomf\u00f8r ukentlige visuelle inspeksjonsrunder for alle r\u00f8r- og ventiltilkoblinger, med s\u00e6rlig oppmerksomhet p\u00e5 flensflater, ekspansjonskoblingsbelger og mekaniske tetninger p\u00e5 pumpen. Oppretthold et reservedelslager for alle kritiske r\u00f8rseksjoner. N\u00f8dutskifting av r\u00f8rseksjoner m\u00e5 kunne gj\u00f8res innen 4 timer for \u00e5 forhindre at produksjonsstans varer utover et planlagt vedlikeholdsvindu.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nTellurholdig avl\u00f8psvann fra fyllet\u00e5rnet m\u00e5 h\u00e5ndteres som farlig avfall inntil tellurkonsentrasjonen i avl\u00f8psvannet er bekreftet under terskelverdien:<\/strong> Tellurium er klassifisert som et farlig stoff i henhold til EUs REACH-forordning ved konsentrasjoner over milj\u00f8terskelverdier. Avl\u00f8psvannet fra fyllet\u00e5rnreaksjonen inneholder oppl\u00f8ste tellurforbindelser og kalsiumfluoridfaststoffer som m\u00e5 karakteriseres ved laboratorieanalyse f\u00f8r noen utslipps- eller gjenbruksvei bekreftes. Det faste produktet fra trykkfiltrering (kalsiumtellurid\/kalsiumfluoridkake) m\u00e5 p\u00e5 samme m\u00e5te klassifiseres f\u00f8r avhending eller gjenbruk.<\/li>\n
      • \u26a0\ufe0f<\/span>
        \nWESP h\u00f8yspenningssystem (80 kV) krever strenge elektriske sikkerhetsprotokoller og tilgangskontroller for personell:<\/strong> V\u00e5telektrofilteret opererer med omtrent 80 kV h\u00f8yspenning. All personelltilgang til WESP-sonen m\u00e5 styres av en formell lockout\/tagout (LOTO)-prosedyre med fysisk n\u00f8kkelsperreisolering av h\u00f8yspentstr\u00f8mforsyningen f\u00f8r noen adgang. \u00c5rlig elektrisk sikkerhetsinspeksjon av en sertifisert elektrisk testorganisasjon er p\u00e5krevd i henhold til nederlandske forskrifter for elektrisk installasjon (NEN 3140). BLEMG-2K-generatorens SCADA-system m\u00e5 inkludere en verifisert personellsikkerhetssperre som forhindrer h\u00f8yspent energisering n\u00e5r tilgangsd\u00f8ren er \u00e5pen.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
        \n

        <\/p>\n

        \n

        07 \u2014 Ingeni\u00f8rfaglige l\u00e6rdommer<\/p>\n

        Fire l\u00e6rdommer fra dette prosjektet for rensing av r\u00f8ykgass fra litiumbatterier med karbonat<\/h2>\n
          \n
        • 1<\/span>
          \nKrav til samsvar med regelverk og muligheter for ressursgjenvinning er ikke alternativer \u2013 de kan utformes slik at de forsterker hverandre.<\/strong> Kravet om tellurfangst (utl\u00f8p \u22640,05 mg\/Nm\u00b3) driver samtidig en 99,5% tellurutvinning fra avgassstr\u00f8mmen. Det gjenvunnede telluret har direkte gjenbruksverdi i produksjon av batterimaterialer. Prosjekter som utelukkende definerer samsvarskrav som kostnadsforpliktelser, g\u00e5r glipp av den \u00f8konomiske muligheten til \u00e5 utvinne kommersielt verdifulle forbindelser som forskriftene uansett krever at skal fanges opp. Tellur, fluorid, gips og varmegjenvinning er alle eksempler fra dette prosjektet der samsvarskravet og muligheten for ressursutvinning er i tr\u00e5d med hverandre.<\/li>\n
        • 2<\/span>
          \nCOA-oksidativ denitrifikasjon er den passende teknologien for moderate NOx-konsentrasjoner (30\u201350 mg\/Nm\u00b3) i v\u00e5tskrubbingsapplikasjoner der SCR ville bli overkonstruert.<\/strong> N\u00e5r NOx-innl\u00f8pskonsentrasjonen er under 100 mg\/Nm\u00b3 og behandlingssystemet allerede inkluderer v\u00e5tskrubbingstrinn, er COA-denitrifikasjon (fjerning av 60%, ingen katalysatorsjikt n\u00f8dvendig, kan opereres ved skrubberens driftstemperaturer) mer \u00f8konomisk og driftsmessig passende enn SCR (som krever temperaturstyring p\u00e5 350\u2013400 \u00b0C, anskaffelse og utskifting av katalysator, og ammoniakk- eller urea-injeksjonssystem). Teknologivalgsbeslutningen b\u00f8r styres av det spesifikke NOx-konsentrasjonsniv\u00e5et og behandlingssystemets kontekst, ikke av spesifikasjonsforfatterens kjennskap til \u00e9n bestemt teknologi.<\/li>\n
        • 3<\/span>
          \nBrede omr\u00e5der for forurensende konsentrasjoner i innl\u00f8p krever systemdimensjonering for verst tenkelige tilfeller, ikke gjennomsnittet.<\/strong> SO\u2082-innl\u00f8psomr\u00e5det p\u00e5 100\u2013500 mg\/Nm\u00b3 representerer en 5\u00d7 variasjon mellom minimum og maksimum. Et system dimensjonert for gjennomsnittet (f.eks. 300 mg\/Nm\u00b3) med 84%-fjerningseffektivitet ville oppn\u00e5 48 mg\/Nm\u00b3 utl\u00f8p under gjennomsnittlige forhold, men 80 mg\/Nm\u00b3 utl\u00f8p \u2013 n\u00f8yaktig ved grensen \u2013 under 500 mg\/Nm\u00b3 topphendelser, der enhver driftsfeil skaper en overskridelse av samsvarskravene. Det korrekte designgrunnlaget er alltid den maksimale innl\u00f8pskonsentrasjonen; samsvarsmarginen i perioder med gjennomsnittlig konsentrasjon er den designede bufferen mot driftsvariabilitet.<\/li>\n
        • 4<\/span>
          \n\u00c5 bygge p\u00e5 eksisterende prosessinfrastruktur i stedet for \u00e5 designe et nytt behandlingssystem reduserer kapitalkostnader og avbrudd i installasjonen.<\/strong> Dette prosjektet ble bygget p\u00e5 anleggets eksisterende teknologiske rammeverk og prosessinfrastruktur, og optimaliserte integrasjonspunktene mellom nye behandlingstrinn og eksisterende utstyr i stedet for \u00e5 erstatte funksjonell infrastruktur. Den viktigste ingeni\u00f8rdisiplinen er \u00e5 korrekt karakterisere hva den eksisterende infrastrukturen kan bidra med (str\u00f8mningshastigheter, temperaturer, trykk, kjemi) og kun designe den trinnvise behandlingskapasiteten som det eksisterende systemet ikke kan tilby. Denne tiln\u00e6rmingen reduserer vanligvis prosjektets kapitalkostnader med 20\u201335% sammenlignet med et helt nytt behandlingssystemdesign.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
          \n

          <\/p>\n

          \n

          08 \u2014 Ofte stilte sp\u00f8rsm\u00e5l<\/p>\n

          Avgassbehandling fra litiumbatterikarbonattunnelovn: Ti sp\u00f8rsm\u00e5l besvart<\/h2>\n

          Sp\u00f8rsm\u00e5l fra milj\u00f8tillatelsesansvarlige, produksjonsingeni\u00f8rer for batterimaterialer og b\u00e6rekraftsteam ved produksjonsanlegg for litiumkarbonat og katodeaktivt materiale som planlegger oppgraderinger av r\u00f8ykgassrensing i henhold til kravene i EUs IED \/ det nederlandske aktivitetsdekretet.<\/p>\n

          \nQ1. Hvorfor brukes COA-denitrifikasjon i stedet for SCR for NOx i denne applikasjonen?<\/summary>\n
          SCR krever at gassen har en temperatur p\u00e5 350\u2013400 \u00b0C for effektiv katalytisk reaksjon. Avgassen fra litiumkarbonat-tunnelovnen er allerede forkj\u00f8lt til omtrent 120 \u00b0C f\u00f8r behandlingstrinnene. \u00c5 varme opp gassen til SCR-driftstemperaturen vil medf\u00f8re et betydelig energitap og kapitalkostnader for varmeveksleren. COA-denitrifikasjon opererer ved omgivelsestemperaturer for skrubbing (30\u201370 \u00b0C), krever ingen katalysatorsjikt og oppn\u00e5r 60% NOx-fjerning ved innl\u00f8pskonsentrasjonsomr\u00e5det 30\u201350 mg\/Nm\u00b3 for denne applikasjonen \u2013 noe som er tilstrekkelig til \u00e5 oppfylle utl\u00f8psgrensen p\u00e5 \u226480 mg\/Nm\u00b3. For h\u00f8yere NOx-konsentrasjoner (over 200 mg\/Nm\u00b3) vil SCR gi bedre fjerningseffektivitet og kan v\u00e6re \u00e5 foretrekke til tross for temperaturstyringskostnadene. Ved 30\u201350 mg\/Nm\u00b3 er COA det mer kostnadseffektive og driftsmessig passende valget.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ2. Hva skjer med tellur som gjenvinnes i skrubbev\u00e6sken i fyllet\u00e5rnet?<\/summary>\n
          Tellurholdig skrubbev\u00e6ske fra fyllet\u00e5rnet overf\u00f8res til en justeringstank for fortykning\/avsalting, hvor kalsiumfluorid tilsettes. Tilsetningen av kalsiumfluorid for\u00e5rsaker kalsiumfluoridutfelling (fanging av fluorid fra l\u00f8sning) og fremmer ogs\u00e5 koagulering av tellurforbindelser. Den resulterende oppslemmingen gjennomg\u00e5r trykkfiltrering for separasjon av fast stoff og v\u00e6ske, noe som produserer en fast kake som inneholder konsentrerte tellurforbindelser og kalsiumfluoridfaststoffer. Denne kaken er et kommersielt innsatsmiddel for tellurutvinning og raffinering. Det klarnede filtratet resirkuleres tilbake til fyllet\u00e5rnet som etterbehandlingsskrubbev\u00e6ske, noe som oppn\u00e5r intern vannresirkulering. F\u00f8r noen utslipps- eller gjenbruksvei bekreftes, m\u00e5 tellurkonsentrasjonen i filtratet m\u00e5les og bekreftes \u00e5 v\u00e6re under gjeldende milj\u00f8terskelverdi i henhold til EUs REACH-forordning.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ3. Hva er samsvarsrammeverket for litiumkarbonatovnsavgass i henhold til EUs IED og nederlandske forskrifter?<\/summary>\n
          Litiumkarbonatproduksjonsanlegg i Nederland faller inn under EUs industriutslippsdirektiv (IED 2010\/75\/EU) som installasjoner i den uorganiske kjemiske sektoren. De gjeldende BAT-konklusjonene setter utslippsgrenseverdier for SO\u2082, NOx, st\u00f8v, HF og tungmetaller, inkludert tellur. Nederlandske milj\u00f8tillatelser utstedes i henhold til aktivitetsdekretet (Activiteitenbesluit milieubeheer) og Omgevingswet, med stedsspesifikke grenser fastsatt av Omgevingsdienst p\u00e5 provinsielt niv\u00e5. Tellur og fluor er underlagt spesifikke tillatelsesvilk\u00e5r som farlige stoffer i henhold til EUs REACH-forordning (EF) 1907\/2006. CEMS-kravene i henhold til nederlandske tillatelser for uorganisk kjemisk produksjon inkluderer kontinuerlig overv\u00e5king av SO\u2082, NOx, PM, HF og O\u2082, med periodisk pr\u00f8vetaking for tungmetaller og andre sektorspesifikke parametere. Alle CEMS m\u00e5 v\u00e6re sertifisert i henhold til EN 14181 QAL1\/QAL2\/AST-standarder og koblet til den kompetente myndighetens rapporteringssystem.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ4. Hvordan h\u00e5ndterer kalkstein-gips-FGD-systemet SO\u2082-innl\u00f8pskonsentrasjonsomr\u00e5det p\u00e5 100\u2013500 mg\/Nm\u00b3?<\/summary>\n
          FGD-systemet er konstruert for maksimal SO\u2082-innl\u00f8pstilstand (500 mg\/Nm\u00b3) med m\u00e5lsatt 84%-fjerningseffektivitet, og oppn\u00e5r \u226480 mg\/Nm\u00b3-utl\u00f8p under denne verst tenkelige tilstanden. N\u00e5r faktisk SO\u2082-innl\u00f8p er lavere (100 mg\/Nm\u00b3), oppn\u00e5r systemet \u226416 mg\/Nm\u00b3-utl\u00f8p \u2013 en st\u00f8rre samsvarsmargin. De online SO\u2082-analysatorene ved b\u00e5de FGD-innl\u00f8pet og -utl\u00f8pet overv\u00e5ker kontinuerlig konsentrasjonen, slik at doseringshastigheten for kalksteinslammet kan justeres dynamisk etter hvert som innl\u00f8pskonsentrasjonen varierer. Kalksteinlagringskapasiteten gir 7 dagers autonomi, noe som sikrer at midlertidige tilf\u00f8rselsavbrudd ikke p\u00e5virker samsvaret. Ved maksimal SO\u2082-belastning er kalksteinforbruket 65 kg\/t og gipsproduksjonen er 131 kg\/t. Disse hastighetene skaleres proporsjonalt med faktisk SO\u2082-innl\u00f8pskonsentrasjon.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ5. Hvilke \u00e5rlige driftskostnader b\u00f8r budsjetteres for dette integrerte behandlingssystemet?<\/summary>\n
          De viktigste \u00e5rlige driftskostnadskategoriene er: (1) Elektrisitet: 1 047,52 kW faktisk driftseffekt, ved 8 000 \u00e5rlige timer og 0,36 RMB\/kWh-ekvivalent, omtrent 301,7 titusen RMB-ekvivalent; (2) Vann: 4,66 t\/t forbruk, omtrent 8 titusen RMB-ekvivalent; (3) Kalkstein: 64 kg\/t ved 300 RMB\/t, omtrent 15,36 titusen RMB-ekvivalent; (4) COA-reagens (klordioksid eller tilsvarende): skal beregnes ut fra den spesifikke COA-reagensforbruksraten og gjeldende markedspris; (5) Reservedeler: pakking av fyllet\u00e5rn (hvert 3. \u00e5r), inspeksjon av FGD-t\u00e5keavlederdyse (\u00e5rlig), rengj\u00f8ring av WESP-oppsamlingselektroder (hver 6. m\u00e5ned), mekaniske tetninger for pumpen (\u00e5rlig). Salg av tellurgjenvinning dekker en del av disse kostnadene, og salg av gipsbiprodukter gir en ekstra kreditt.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ6. Kan den samme systemarkitekturen brukes p\u00e5 andre produksjonsprosesser for litiumbatterimaterialer (LFP-katode, NMC-katode osv.)?<\/summary>\n
          Ja, med prosessspesifikke modifikasjoner. Produksjon av litiumjernfosfat (LFP) katode genererer avgass med betydelig innhold av fosforforbindelser (fra fosfatr\u00e5materialet), noe som krever en modifisert f\u00f8rste-trinns skrubberkjemi for \u00e5 fange opp fosfatforbindelser f\u00f8r FGD-trinnet. NMC (nikkel-mangan-kobolt) katodeproduksjon genererer avgass med nikkel- og kobolttungmetallinnhold som krever v\u00e5tskrubberkjemi optimalisert for tungmetallfangst og -gjenvinning. Den generelle fem-trinns arkitekturen \u2013 forkj\u00f8ling, f\u00f8rste-trinns skrubbing av fyllet\u00e5rnet for spesifikk metallgjenvinning, oksidativ denitrifikasjon, kalkstein-gips FGD, WESP med eliminering av r\u00f8yks\u00f8yler \u2013 kan overf\u00f8res til andre katodematerialeovnsapplikasjoner, men f\u00f8rste-trinns skrubberkjemi m\u00e5 tilpasses den spesifikke sporstoffprofilen til hver katodematerialtype.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ7. Hvordan h\u00e5ndteres gipsbiproduktet fra FGD-stadiet for \u00e5 overholde EUs milj\u00f8forskrifter?<\/summary>\n
          FGD-gipsen (kalsiumsulfatdihydrat) produsert med en maksimal hastighet p\u00e5 opptil 131 kg\/t avvannes til et fuktighetsinnhold under 15% f\u00f8r overf\u00f8ring. For FGD-gips fra andre industrielle prosesser enn kraftproduksjon, avhenger klassifiseringen som et biprodukt eller avfall av om gipsen oppfyller kriteriene i EUs biproduktforordning og gjeldende kvalitetsstandarder. Hvis det kan p\u00e5vises at gipsen oppfyller renhetskravene i EN 13279-1 (gipsbindemidler) og ikke inneholder regulerte forurensninger (inkludert fluorid overf\u00f8rt fra litiumkarbonatr\u00e5materialet) i konsentrasjoner over terskelverdier, kan den klassifiseres som et biprodukt og selges til byggevaresektoren. Hvis fluorid eller andre forurensninger er tilstede over terskelverdien, m\u00e5 gipsen h\u00e5ndteres som industriavfall gjennom en autorisert entrepren\u00f8r.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ8. Hvilke elektriske sikkerhetskrav gjelder for v\u00e5telektrofilteret i henhold til nederlandske forskrifter?<\/summary>\n
          WESP-en opererer med omtrent 80 kV h\u00f8yspenning, noe som klassifiserer den som et elektrisk h\u00f8yspenningsanlegg i henhold til nederlandsk NEN 3140 (regler for arbeid p\u00e5 eller i n\u00e6rheten av elektriske installasjoner, lavspenning) og NEN 3840 (h\u00f8yspenning). Alt personell som kan f\u00e5 tilgang til WESP-sonen m\u00e5 ha riktig NEN 3140\/3840-sertifisering og m\u00e5 f\u00f8lge den dokumenterte prosedyren for utl\u00e5sing\/merking (LOTO) f\u00f8r noen adgang. H\u00f8yspenningsstr\u00f8mforsyningen m\u00e5 v\u00e6re utstyrt med en fysisk n\u00f8kkell\u00e5s som forhindrer str\u00f8mtilf\u00f8rsel n\u00e5r tilgangsd\u00f8ren er \u00e5pen. \u00c5rlig inspeksjon av en sertifisert elektrisk testorganisasjon er p\u00e5krevd, og alt vedlikeholdsarbeid p\u00e5 h\u00f8yspenningskomponentene m\u00e5 utf\u00f8res av eller under direkte tilsyn av en sertifisert h\u00f8yspenningselektriker.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ9. Hvordan h\u00e5ndterer systemet den synlige hvite r\u00f8yks\u00f8ylen fra mettet eksosgass etter FGD?<\/summary>\n
          Avgassen etter FGD forlater FGD-skrubberen ved omtrent 40 \u00b0C mettet med vanndamp og b\u00e6rer med seg resterende fine aerosoldr\u00e5per og syret\u00e5ke. Denne gassen ville produsere en vedvarende synlig hvit r\u00f8yks\u00f8yle ved skorsteinen under de fleste omgivelsesforhold uten ytterligere behandling. Den v\u00e5te elektrostatiske utfelleren (WESP) med integrert BLEMG-2K magnetisk generator gir to mekanismer for eliminering av hvite r\u00f8yks\u00f8yler: (1) elektrostatisk utfelling av fine aerosoldr\u00e5per og syret\u00e5kedr\u00e5per som fungerer som kondensasjonskjerner for dannelse av synlige hvite r\u00f8yks\u00f8yler; og (2) magnetisk r\u00f8yks\u00f8ylereduksjonsfunksjon som fanger opp mettede vanndampmolekyler og resterende submikron-aerosol gjennom magnetfeltgradienten. Kombinasjonen oppn\u00e5r usynlig r\u00f8yks\u00f8yleutslipp under alle normale driftsforhold, med en WESP-utl\u00f8pskonsentrasjon av blandet forurensning p\u00e5 5 mg\/m\u00b3.<\/div>\n<\/details>\n
          \nQ10. Finnes det referanseinstallasjoner ved andre produksjonsanlegg for litiumbatterimateriale tilgjengelig for befaring?<\/summary>\n
          Ja. Den integrerte teknologien for renselse av r\u00f8ykgass som er implementert ved dette litiumbatterikarbonatanlegget, har blitt brukt p\u00e5 sammenlignbare nye produksjonsanlegg for energimaterialer. Referansebes\u00f8k kan avtales for kvalifiserte potensielle kunder, inkludert tilgang til verifiserte CEMS-samsvarsdata, dokumentasjon for tellurgjenvinning og driftserfaringslogger. Bruk kontaktlenken nedenfor for \u00e5 be om referansedokumentasjon eller for \u00e5 avtale et befaring ved et sammenlignbart anlegg for renselse av avgass fra litiumbatterimaterialeovner.<\/div>\n<\/details>\n<\/section>\n
          \n

          <\/p>\n

          \n

          Klar til \u00e5 l\u00f8se utfordringen med utslipp fra batterimaterialer i ovnen?<\/p>\n

          Utforsk hele utvalget av industrielle utslippskontrolll\u00f8sninger<\/h2>\n

          Fra rensing av r\u00f8ykgass med flere forurensende stoffer for karbonat-tunnelovner med litiumbatterier til regenerative termiske oksidasjonssystemer for farmas\u00f8ytisk og kjemisk VOC-reduksjon<\/a>, v\u00e5rt ingeni\u00f8rteam leverer EU IED-kompatible l\u00f8sninger for de mest krevende kravene til utslippskontroll for nye energimaterialer.<\/p>\n

          Be om en teknisk konsultasjon \u2192<\/a>
          \n          Utforsk alle teknologier for utslippskontroll<\/a><\/div>\n<\/section>\n

          <\/p>\n