{"id":3106,"date":"2026-06-16T09:16:27","date_gmt":"2026-06-16T09:16:27","guid":{"rendered":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/?p=3106"},"modified":"2026-06-16T09:16:27","modified_gmt":"2026-06-16T09:16:27","slug":"ionische-vloeistofontzwaveling-scr-denitrificatie-en-elektrostatische-precipitatie-voor-terugwinning-van-grondstoffen-uit-vast-afval","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/regenerative-thermal-oxidation.com\/nl_be\/sollicitatie\/ionische-vloeistofontzwaveling-scr-denitrificatie-en-elektrostatische-precipitatie-voor-terugwinning-van-grondstoffen-uit-vast-afval\/","title":{"rendered":"Ontzwaveling met ionische vloeistoffen, SCR-denitrificatie en elektrostatische precipitatie voor terugwinning van grondstoffen uit vast afval."},"content":{"rendered":"

<\/p>\n

<\/p>\n
\n

Casestudie \u00b7 Industri\u00eble emissiebeheersing<\/p>\n

Hoe een toonaangevende specialist in loodrecycling en de productie van aluminiumlegeringen een SCR-denitrificatie-effici\u00ebntie van 97%, een SO\u2082-uitlaat van 35 mg\/Nm\u00b3 en een PM-uitlaat van 10 mg\/Nm\u00b3 behaalde met twee oxidatieovens \u2013 door een innovatieve procesketen van ESP + warmtewisselaar + zakkenfilter + ionische vloeistofontzwaveling + natte ESP met warmteterugwinning via keramische tegels op lage temperatuur om de bedrijfskosten te minimaliseren.<\/p>\n

Afgas van gerecyclede loodzuuraccu's<\/span>
\nIonische vloeistofontzwaveling<\/span>
\nLage-temperatuur SCR-denitrificatie<\/span>
\nNatte elektrostatische precipitator<\/span>
\nKeramische tegel warmtewisselaar<\/span><\/div>\n<\/header>\n

<\/p>\n

\n
\n
97%<\/div>\n
SCR-denitrificatie<\/div>\n
NOx-uitstoot \u226450 mg\/Nm\u00b3<\/div>\n<\/div>\n
\n
\u226435<\/div>\n
mg\/Nm\u00b3 SO\u2082 uitlaat<\/div>\n
Ionische vloeistof FGD<\/div>\n<\/div>\n
\n
\u226410<\/div>\n
mg\/Nm\u00b3 PM-uitlaat<\/div>\n
ESP + Zakfilter + Natte ESP<\/div>\n<\/div>\n
\n
40,000<\/div>\n
m\u00b3\/h<\/div>\n
Totale procesrookgassen<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

<\/p>\n

\n

01 \u2014 Achtergrondinformatie over de industrie<\/p>\n

Terugwinning van grondstoffen uit vast afval: recycling van loodzuuraccu's en de argumenten voor ontzwaveling met ionische vloeistoffen<\/h2>\n

Het hergebruik van vast afval bevindt zich op het snijvlak van circulair economisch beleid en de beheersing van industri\u00eble emissies. Het terugwinnen en omsmelten van lood uit gebruikte loodaccu's is een van de economisch meest belangrijke en technisch meest uitdagende sectoren binnen de afvalverwerkingsindustrie. Gebruikte loodaccu's bevatten restanten van zwavelzuurelektrolyt, loodsulfaatpasta en metalen loodplaten die, wanneer ze in oxidatieovens worden verwerkt, afgas produceren met hoge concentraties SO\u2082 (van de sulfaat- en zuurverbindingen), NOx (van de hoge-temperatuurreacties in de verbrandingslucht), fijne loodhoudende deeltjes en andere zure gasvormige stoffen. Al deze verontreinigende stoffen moeten tot strenge limieten worden beperkt voordat het afgas wordt geloosd.<\/p>\n

Het bedrijf in deze casestudy is een toonaangevende specialist in de sector van loodrecycling en -omsmelting. De belangrijkste activiteiten omvatten het terugwinnen van gebruikte loodaccu's, het omsmelten ervan tot gerecycled lood en de productie van aluminiumlegeringen. Met een jaarlijkse verwerkingscapaciteit van circa 200.000 ton gebruikte accu's en een jaarlijkse productie van gerecycled lood en aluminiumlegeringen van ongeveer 100.000 ton, behoort het tot de toonaangevende bedrijven in de secundaire loodrecyclingindustrie. De fabriek beschikt over twee oxidatieovens (oxidatie-reductieovens), die samen een totaal rookgasvolume van 40.000 m\u00b3\/u bij 180 \u00b0C genereren.<\/p>\n

Het meest kenmerkende aspect van de rookgassen van oxidatieovens voor loodrecycling is de combinatie van een hoge SO\u2082-concentratie (600\u20131500 mg\/Nm\u00b3), een hoge NOx-concentratie (600\u20131500 mg\/Nm\u00b3), een hoog zuurstofgehalte (8\u2013161 TP3T) en een hoge fijnstofbelasting \u2013 dit alles tegelijkertijd in een corrosieve gasomgeving met looddeeltjes en zure nevel. De conventionele natte gaswassing en kalksteen-rookgasontzwaveling (FGD) die worden gebruikt in energiecentrales en de staalindustrie, ondervinden aanzienlijke problemen in deze omgeving, omdat de ionische vloeistofchemie van de rookgassen van loodrecycling omstandigheden cre\u00ebert die de prestaties van standaard sorbenten belemmeren en complexe vloeibare afvalstoffen genereren. Dit project maakt gebruik van ionische vloeistofontzwaveling \u2013 een technologie die specifiek is geselecteerd voor de chemie van deze toepassing \u2013 in combinatie met SCR en een meertraps elektrostatische en zakkenfilter-stofverwijderingsketen.<\/p>\n

\"Toepassingsscenario's<\/p>\n

\n
<\/div>\n

\u201cDe belangrijkste technische beslissing in dit project was om de ontzwavelingsfase met ionische vloeistoffen stroomafwaarts van een uitgebreide voorbehandelingsketen voor stofverwijdering met een elektrostatische precipitator (ESP) en zakkenfilter te plaatsen. Hierdoor wordt de deeltjesbelasting sterk verminderd voordat het gas in contact komt met het ionische vloeistofabsorberende materiaal. Deze stofbeheersing stroomopwaarts beschermt de bedrijfsomstandigheden van de recirculatie van de ionische vloeistof, vermindert het risico op verstopping van de katalysator in de SCR-fase en verlaagt de totale bedrijfskosten van het systeem aanzienlijk door gebruik te maken van warmteterugwinning uit een warmtewisselaar met keramische tegels voor lage temperaturen.\u201d<\/p>\n

\u2014 Samenvatting van technische ervaring, project voor stofverwijdering\/ontzwaveling\/denitrificatie in de afvalverwerkingsindustrie<\/cite><\/p><\/blockquote>\n<\/section>\n

\n

<\/p>\n

\n

02 \u2014 Vervuilingsprofiel<\/p>\n

Afgas van oxidatieovens: hoge SO\u2082-, NOx-, PM- en O\u2082-concentraties in een corrosieve, loodhoudende gasstroom.<\/h2>\n

De twee oxidatieovens produceren samen 40.000 m\u00b3\/u procesrookgas bij 180 \u00b0C. Het zuurstofgehalte is hoog, tussen 8 en 161 TP3T, wat kenmerkend is voor afgas van oxidatieovens en gevolgen heeft voor zowel de ontzwavelingschemie (die de oxidatie van SO\u2082 tot SO\u2083 in natte gaswassers bevordert) als voor het ontwerp van SCR-katalysatoren (waardoor zuurstofbestendige katalysatorformuleringen nodig zijn). Het hoge O\u2082-gehalte betekent ook dat bij de regeling van de inlaattemperatuur van de ontzwavelingsinstallatie en het beheer van de inlaattemperatuur van de SCR rekening moet worden gehouden met de oxiderende omgeving bij verhoogde temperaturen.<\/p>\n

Het verontreinigingsprofiel vereist de gelijktijdige behandeling van vijf parameters: NOx bij 600\u20131500 mg\/Nm\u00b3, SO\u2082 bij 600\u20131500 mg\/Nm\u00b3, PM bij 10 mg\/Nm\u00b3 bij de ontzwavelingsinlaat (na voorbehandeling), NOx bij de SCR-denitrificatie-inlaat bij 10 mg\/Nm\u00b3 na de denitrificatievoorbehandeling, en NOx bij de uitgang van de oxidatieoven die de SCR binnenkomt in het bereik van 600\u20131500 mg\/Nm\u00b3. Alle limieten moeten gelijktijdig in de schoorsteen worden bereikt.<\/p>\n

\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Parameter<\/th>\nInlaat (ruw gas)<\/th>\nOntworpen Outlet<\/th>\nEchte winkel<\/th>\nEU IED \/ NER-limiet<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
NOx<\/td>\n600\u20131.500 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226450 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n50 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/EU \u2264200 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
SO\u2082<\/td>\n600\u20131.500 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226435 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n35 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nNederlands Activiteitenbesluit NER<\/td>\n<\/tr>\n
PM (bij de ontzwavelingsinlaat)<\/td>\n10 mg\/Nm\u00b3 (na voorbehandeling)<\/td>\n\u226410 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n10 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED 2010\/75\/EU \u22645 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n<\/tr>\n
HF<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u226450 mg\/Nm\u00b3<\/td>\n\u226450 mg\/Nm\u00b3<\/td>\nIED-BAT<\/td>\n<\/tr>\n
Ammoniakslip (NH\u2083)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u22645 ppm<\/td>\n3 ppm<\/td>\nVergunningsvoorwaarde<\/td>\n<\/tr>\n
Zuurstofgehalte (O\u2082)<\/td>\n8\u201316%<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
volume van de procesrookgassen<\/td>\n40.000 m\u00b3\/u (2 ovens gecombineerd)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
Rookgastemperatuur (ovenuitgang)<\/td>\n180\u00b0C<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
Ontzwavelingsinlaattemperatuur<\/td>\n180\u00b0C (ingangstemperatuur systeem)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n
SCR-denitrificatie inlaattemperatuur<\/td>\n180\u2013220 \u00b0C (na herverwarming door warmtewisseling)<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n\u2014<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n<\/section>\n
\n

<\/p>\n

\n

03 \u2014 Behandelingsoplossing<\/p>\n

Vijfstappenproces: Droge elektrostatische precipitator (ESP) \u2192 Warmtewisselaar \u2192 Zakfilter \u2192 Rookgasontzwaveling met ionische vloeistof \u2192 Selectieve koolstofreductie (SCR) \u2192 Natte elektrostatische precipitator (ESP)<\/h2>\n

Het behandelingssysteem is gebouwd op de bestaande infrastructuur van de oxidatieoven, waarbij een nieuw SCR-denitrificatiesysteem is toegevoegd aan de bestaande combinatie van elektrostatische precipitator (ESP), ionische vloeistofontzwaveling en natte ESP. Het fundamentele ontwerpprincipe is dat de ionische vloeistofontzwavelingsfase een grondig voorgereinigde gasstroom vereist om effectief te functioneren: stofdeeltjes in de gasstroom absorberen en deactiveren het ionische vloeistofabsorbent, waardoor het vermogen om SO\u2082 af te vangen in de loop van de tijd afneemt. Door een uitgebreide voorbehandelingsketen van droge ESP, warmtewisselaar en zakkenfilter v\u00f3\u00f3r de ionische vloeistoffase te plaatsen, wordt de concentratie van fijnstof in het gas dat de ionische vloeistofabsorber binnenkomt, verlaagd tot \u226410 mg\/Nm\u00b3 \u2013 een niveau waarbij de bedrijfsomstandigheden van de ionische vloeistof adequaat zijn en de levensduur van de recirculatie acceptabel is.<\/p>\n

De tweede belangrijke ontwerpbeslissing betreft de positionering van de SCR-reactor stroomafwaarts van de ionische vloeistof-ontzwavelingsfase. Deze koude-zijde SCR-configuratie is noodzakelijk omdat de ionische vloeistof-ontzwaveling de SO\u2082-concentratie tot zeer lage niveaus reduceert voordat het gas in contact komt met de SCR-katalysator. Hierdoor wordt het risico op afzetting van ammoniumbisulfaat op de katalysator, dat bij lage temperaturen in gas met een hoge SO\u2082-concentratie zou optreden, ge\u00eblimineerd. Door de SCR na de ionische vloeistof-FGD te plaatsen, werkt de katalysator in een nagenoeg SO\u2082-vrije omgeving bij 180-220 \u00b0C. Hierdoor kan de lage-temperatuur SCR-katalysator de beoogde denitrificatie-effici\u00ebntie van 97% behalen zonder de SO\u2082-vergiftiging die zou optreden bij een warme-zijde-positie v\u00f3\u00f3r de FGD.<\/p>\n

Fase 1: Droge elektrostatische precipitator (ESP) \u2014 Voorbehandeling van grove deeltjes<\/h3>\n

Het rookgas van de oxidatieoven bij 180 \u00b0C stroomt eerst door de bestaande droge elektrostatische precipitator (ESP), die het grootste deel van de grove loodhoudende deeltjes uit de gasstroom verwijdert. Deze fase beschermt de daaropvolgende warmtewisselaar tegen erosie door schurend stof en reduceert de fijnstofbelasting tot een niveau dat beheersbaar is voor de warmtewisselaar en het zakkenfilter. De ESP werkt op hoge spanning onder de corrosieve omstandigheden met een hoog zuurstofgehalte in het rookgas van de oxidatieoven en moet daarom zijn uitgerust met corrosiebestendige elektrodematerialen.<\/p>\n

Fase 2: Warmtewisselaar met keramische tegels (220\u00b0C \u2192 40\u00b0C, vervolgens 40\u00b0C \u2192 130\u00b0C)<\/h3>\n

Het voorgestofte gas stroomt door de warmtewisselaar met keramische tegels voor lage temperaturen (model HB-565; rookgasvolume 40.000 m\u00b3\/h per zijde; inlaat warme zijde 220 \u00b0C, uitlaat circa 128 \u00b0C; inlaat koude zijde 40 \u00b0C, uitlaat circa 130 \u00b0C; warmtewisselaaroppervlak circa 563 m\u00b2; warmtebelasting circa 1.344 kW; ontwerpdruk 5 kPa; behuizingsmateriaal roestvrij staal S31603 met een wanddikte van 0,7 mm; flensmateriaal S30408; afmetingen circa 3.300 \u00d7 2.200 \u00d7 2.700 mm). Het hete gas wordt voorgekoeld voordat het de zakkenfilter binnenkomt, terwijl het afgekoelde gas na de rookgasontzwaveling opnieuw wordt verwarmd voordat het de SCR-reactor binnenkomt. Deze kringloop voor terugwinning van restwarmte elimineert de noodzaak voor externe gasverwarming voor de SCR, waardoor wat anders een aanzienlijke energiekost zou zijn, wordt omgezet in een zelfvoorzienend warmteterugwinningssysteem dat gebruikmaakt van de thermische energie van de restgassen van de installatie zelf.<\/p>\n

Fase 3: Zakkenfilter \u2014 Fijnstofzuivering<\/h3>\n

Na afkoeling door warmtewisselaar komt het gas in het zakkenfilter terecht voor de verwijdering van fijnstof. Het zakkenfilter reduceert de PM-concentratie tot \u226410 mg\/Nm\u00b3 \u2013 de cruciale drempelwaarde voor de haalbaarheid van ontzwaveling met ionische vloeistoffen. De PM-concentratie bij de ingang van de ontzwavelingsfase bedraagt \u200b\u200b10 mg\/Nm\u00b3, wat bevestigt dat het zakkenfilter het beoogde voorbehandelingsniveau bereikt. Het zakkenfilter zorgt tevens voor een secundaire afvang van loodhoudende deeltjes die door de elektrostatische precipitator (ESP) zijn gegaan, waardoor de ionische vloeistoffase niet wordt blootgesteld aan het stof met zware metalen dat het ionische vloeistofabsorbens geleidelijk zou vervuilen.<\/p>\n

\"Stroomschema<\/p>\n

Fase 4: Ontzwaveling met ionische vloeistoffen<\/h3>\n

Het voorgereinigde gas van circa 40 \u00b0C (gekoeld door de warmtewisselaar) komt het ionische vloeistof-ontzwavelingssysteem binnen. Bij ionische vloeistof-ontzwaveling wordt een speciaal samengesteld ionisch vloeistofabsorberend middel gebruikt dat selectief SO\u2082 uit de gasstroom afvangt door middel van fysieke absorptie. De belangrijkste voordelen ten opzichte van conventionele kalksteen-gips-rookgasontzwaveling voor deze toepassing zijn: (1) geen productie van vast afval \u2013 de met SO\u2082 beladen ionische vloeistof wordt geregenereerd en gerecycled, waardoor geconcentreerde SO\u2082 ontstaat die kan worden gebruikt voor de productie van zwavelzuur in plaats van gips dat moet worden afgevoerd; (2) geen afvalwaterproductie door het rookgasontzwavelingsproces zelf; (3) de afgevangen SO\u2082 kan opnieuw worden geconcentreerd en als bijproduct worden verkocht of worden verwerkt tot zwavelzuur, waardoor een kostenpost voor naleving wordt omgezet in een inkomstenbron; (4) lager reagentiaverbruik omdat de ionische vloeistof wordt gerecirculeerd en geregenereerd in plaats van stoichiometrisch te worden verbruikt. De ontzwavelingsuitlaatconcentratie is, zoals ontworpen, \u226435 mg\/Nm\u00b3, en de daadwerkelijk gemeten waarden bevestigen dit. De belangrijkste operationele controle betreft het pH-beheer van de ionische vloeistofcirculatiekringloop: het bewaken van de pH van de vloeistof en het regelen van de HF- (afkomstig van het afgas van de oxidatieoven) en SO\u2082-belasting in de ionische vloeistof om de absorptie-effici\u00ebntie te behouden en neerslagvorming te voorkomen die het circulatiesysteem zou kunnen verstoppen.<\/p>\n

Fase 5: SCR-denitrificatie (lage temperatuur van 180\u2013220 \u00b0C)<\/h3>\n

Na ontzwaveling met ionische vloeistoffen wordt het schone gas (lage SO\u2082, lage PM) opnieuw verwarmd van circa 40 \u00b0C tot 180-220 \u00b0C door een keramische tegelwarmtewisselaar met behulp van de restwarmte van het binnenkomende hete ruwe gas. Het opnieuw verwarmde gas komt vervolgens in de lagedemperatuur SCR-denitrificatiereactor terecht. Het SCR-systeem behaalt een NOx-reductie van 971 TP3T. Belangrijkste katalysatorparameters: 30 katalysatorgaten; elementgrootte 150 \u00d7 150 mm (doorsnede), hoogte 580 mm; steek 4,93 mm; gatafstand 4,23 mm; wanddikte 0,70 mm; porositeit 70,11 TP3T; specifiek katalysatoroppervlak 678 m\u00b2\/m\u00b3; actief bestanddeel V\u2082O\u2085 op TiO\u2082-drager (75-851 TP3T dragergehalte); ontwerptemperatuur 220 \u00b0C; maximale bedrijfstemperatuur 420 \u00b0C. Minimale bedrijfstemperatuur 220 \u00b0C; drukval in \u00e9\u00e9n laag \u2264 135 Pa (schone katalysator); chemische levensduur: 24.000 uur vanaf het eerste gascontact; denitrificatie-effici\u00ebntie \u2265 96,661 TP3T na 16.000 uur; snelheid van het katalysatorkanaal in de SCR-inlaat 4,33 m\/s; theoretisch ureumverbruik 20,38 kg\/u; volumestroomsnelheid 2.661 h\u207b\u00b9. Het SCR-systeem is stroomafwaarts van de ionenvloeistoffase gemonteerd en maakt gebruik van de SO\u2082-vrije gasomstandigheden om lage-temperatuurwerking mogelijk te maken zonder vergiftiging van de ammoniumsulfaatkatalysator. Ammoniakwater wordt gebruikt als reductiemiddel met een debiet van 0,02 t\/u; gegarandeerde ammoniakemissie \u2264 5 ppm (werkelijk: 3 ppm).<\/p>\n

Fase 6: Natte elektrostatische precipitator (WESP) \u2014 Eindpolijsting<\/h3>\n

Het gas dat na de SCR-behandeling vrijkomt, komt in de natte elektrostatische precipitator terecht voor de laatste zuivering van zure nevel en fijne deeltjes voordat het in de schoorsteen wordt afgevoerd. De WESP vangt alle resterende zure aerosolen en submicrondeeltjes op die niet door de eerdere behandelingsfasen zijn verwijderd, waardoor de PM-uitstootdoelstelling van \u226410 mg\/Nm\u00b3 met voldoende marge wordt gehaald.<\/p>\n

\n
\n
2\u00d7 Oxidatie
\nOvens
\n180\u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Droge ESP
\n(bestaand)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Keramische tegels \u2b50
\nHX-voorkoeling
\n\u219240\u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Zakfilter
\n(bestaand)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Ionische vloeistof
\nFGD (bestaand)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
HX Reheat \u2b50
\n\u2192180\u2013220\u00b0C<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
SCR \u2b50
\n97% NOx<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
Natte ESP
\n(bestaand)<\/div>\n
\u2192<\/div>\n
IDF
\n\u2192 Stapel<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

\u2b50 Nieuwe apparatuur toegevoegd in dit upgrade-project<\/p>\n

Belangrijkste apparatuurparameters<\/h3>\n
\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
Item<\/th>\nSpecificatie<\/th>\n<\/tr>\n<\/thead>\n
Warmtewisselaar met keramische tegels<\/td>\nModel HB-565; 40.000 m\u00b3\/h; warme zijde 220\u2192128\u00b0C; koude zijde 40\u2192130\u00b0C; 563 m\u00b2; 1.344 kW; behuizing S31603<\/td>\n<\/tr>\n
SCR-katalysatorelement<\/td>\nDoorsnede 150\u00d7150 mm; hoogte 580 mm; pori\u00ebn 30; porositeit 70,1%; V\u2082O\u2085\/TiO\u2082; ontwerptemperatuur 220 \u00b0C; levensduur 24.000 uur<\/td>\n<\/tr>\n
SCR-denitrificatie-effici\u00ebntie<\/td>\n97% werkelijk; \u226596,66% gegarandeerd na 16.000 uur; \u2264135 Pa drukval in \u00e9\u00e9n laag<\/td>\n<\/tr>\n
Ammoniakwater (reductiemiddel)<\/td>\n0,02 t\/u; ammoniakuitstootgarantie \u22645 ppm; werkelijk 3 ppm<\/td>\n<\/tr>\n
Hoofdventilator voor geforceerde trek<\/td>\n110 kW; 1 eenheid (in bedrijf)<\/td>\n<\/tr>\n
Totaal ge\u00efnstalleerd vermogen<\/td>\n124,5 kW ge\u00efnstalleerd; 123 kW werkelijk operationeel<\/td>\n<\/tr>\n
Jaarlijkse elektriciteitskosten (8.000 uur)<\/td>\nOngeveer 39,36 tienduizend RMB (0,4 RMB\/kWh)<\/td>\n<\/tr>\n
Jaarlijkse kosten voor aardgas (SCR-verwarming)<\/td>\n75 m\u00b3\/u; ca. 192 tienduizend RMB\/jaar (3,2 RMB\/m\u00b3)<\/td>\n<\/tr>\n
Jaarlijkse kosten voor ammoniakwater<\/td>\nOngeveer 80.000 RMB per jaar (0,02 ton\/uur, 500 RMB\/ton)<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n<\/div>\n

\"Verticale<\/p>\n<\/section>\n

\n

<\/p>\n

\n

04 \u2014 Kernvoordelen<\/p>\n

Zes redenen waarom deze procesarchitectuur optimaal is voor de recycling van lood uit de afgassen van oxidatieovens.<\/h2>\n
    \n
  • \u2713<\/span>
    \nGrondige stofverwijdering stroomopwaarts beschermt tegelijkertijd de ionische vloeistof en de SCR-katalysator:<\/strong> De fundamentele architectonische beslissing in dit project is om het fijnstofprobleem grondig aan te pakken voordat het gas in contact komt met het ionische vloeistofabsorbens of de SCR-katalysator. De gecombineerde droge elektrostatische precipitator (ESP), warmtewisselaar en zakkenfilter reduceert het fijnstofgehalte van de ruwe ovenuitgang tot \u226410 mg\/Nm\u00b3 v\u00f3\u00f3r de ionische vloeistoffase en tot een nog lager niveau v\u00f3\u00f3r de SCR-fase. Deze diepgaande voorbehandeling dient twee doelen: het handhaaft de optimale bedrijfsomstandigheden voor de recirculatie van de ionische vloeistof door te voorkomen dat het absorberensss met deeltjes wordt verontreinigd, en het beschermt de SCR-katalysator tegen versnelde verstopping en chemische vergiftiging als gevolg van blootstelling aan loodhoudend stof in hoge concentraties. Beide voordelen dragen direct bij aan een langere levensduur van het systeem en een lagere onderhoudsfrequentie.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nKoude-zijde SCR na ionische vloeistof FGD elimineert vergiftiging van de ammoniumbisulfaatkatalysator:<\/strong> Lage-temperatuur SCR bij 180\u2013220 \u00b0C is gevoelig voor de afzetting van ammoniumbisulfaat (ABS) wanneer SO\u2082 aanwezig is op het katalysatoroppervlak, omdat de ABS-vormingssnelheid het hoogst is bij 180\u2013280 \u00b0C. Door de SCR stroomafwaarts van de ionische vloeistof-ontzwavelingsfase te plaatsen, wordt de SO\u2082-concentratie bij de SCR-inlaat verlaagd van 600\u20131500 mg\/Nm\u00b3 tot ongeveer 35 mg\/Nm\u00b3 of lager. Bij deze lage SO\u2082-concentratie wordt de ABS-vormingssnelheid drastisch verlaagd, waardoor de lage-temperatuur SCR-katalysator de 97%-denitrificatie-effici\u00ebntie kan leveren zonder de progressieve katalysatordeactivering door ABS-vervuiling die zou optreden bij een SCR-opstelling aan de hete zijde, stroomopwaarts van de FGD.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nWarmteterugwinning met keramische tegels in een warmtewisselaar elimineert de kosten van externe SCR-herverwarming:<\/strong> Voor een effectieve katalytische reactie heeft het SCR-systeem een \u200b\u200binlaatgastemperatuur van 180\u2013220 \u00b0C nodig. Het gas dat na de ionenvloeistof-rookgasontzwaveling (FGD) wordt afgevoerd, heeft een temperatuur van ongeveer 40 \u00b0C. Zonder warmterecuperatie zou dit betekenen dat 40.000 m\u00b3\/u gas van 40 \u00b0C naar 180 \u00b0C verwarmd moet worden \u2013 een energieverbruik dat overeenkomt met ongeveer 75 m\u00b3\/u aardgas. De keramische tegelwarmtewisselaar wint deze energie terug uit het binnenkomende hete ruwe gas (dat sowieso gekoeld moet worden voor de zakkenfilter- en ionenvloeistoffasen), waardoor een vrijkomend energieoverschot wordt omgezet in de benodigde warmte voor herverwarming, zonder extra brandstofkosten. Het aardgasverbruik van 75 m\u00b3\/u is nodig om de warmtewisselaar bij te vullen en de inlaattemperatuur van het SCR-systeem op peil te houden, maar dit is aanzienlijk minder dan zonder het warmterecuperatiesysteem nodig zou zijn.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nOntzwaveling met ionische vloeistoffen produceert geen gipsafval en maakt terugwinning van SO\u2082-bijproducten mogelijk:<\/strong> In tegenstelling tot kalksteen-gips-rookgasontzwaveling (waarbij gips als vast bijproduct ontstaat dat verwerkt, afgevoerd of verkocht moet worden), regenereert ionische vloeistof-rookgasontzwaveling het absorptiemiddel en concentreert de afgevangen SO\u2082 als een terugwinbare productstroom. In de context van de loodrecyclingindustrie kan de teruggewonnen geconcentreerde SO\u2082 worden verwerkt tot zwavelzuur voor hergebruik in de batterijproductie of de productie van industri\u00eble chemicali\u00ebn. Dit cre\u00ebert een circulaire economie waarbij een kostenpost voor naleving wordt omgezet in een winstgevend bijproduct. De afwezigheid van gips elimineert bovendien de ontwatering, opslag en logistieke infrastructuur die natte rookgasontzwaveling vereist.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nHet upgraden van de bestaande infrastructuur minimaliseert de investeringskosten en de overlast op de locatie:<\/strong> Het project voegt de keramische tegelwarmtewisselaar en het SCR-denitrificatiesysteem toe aan de bestaande elektrostatische precipitator (ESP), zakkenfilter, ionische vloeistofontzwaveling en natte ESP-installatie. Door voort te bouwen op de bestaande infrastructuur in plaats van een volledig nieuw behandelingssysteem te ontwerpen, blijven de investeringskosten van de upgrade beperkt tot de nieuwe componenten (warmtewisselaar en SCR-reactor), terwijl de naleving van alle gereguleerde parameters wordt gewaarborgd. Deze aanpak is direct toepasbaar op elke installatie waar al conventionele emissiebeheersingsapparatuur aanwezig is, maar waar de NOx-normen niet kunnen worden gehaald zonder een extra denitrificatiestap.<\/li>\n
  • \u2713<\/span>
    \nDe chemische levensduur van de SCR-katalysator bedraagt \u200b\u200b24.000 uur, wat neerkomt op drie jaar continu gebruik.<\/strong> De chemische levensduurgarantie van de SCR-katalysator van 24.000 uur vanaf het eerste gascontact, gecombineerd met de gegarandeerde effici\u00ebntie van \u226596,66% na 16.000 uur, betekent dat de katalysator ongeveer 3 jaar (8.000 uur per jaar) kan functioneren voordat de chemische levensduur is bereikt. De in deze installatie gebruikte V\u2082O\u2085\/TiO\u2082-katalysatorformulering voor lage temperaturen is specifiek ontworpen voor de SO\u2082-arme, O\u2082-rijke omgeving van de gasstroom na de ionenvloeistof-rookgasontzwaveling (FGD). Een drukval van \u2264135 Pa (schone katalysator) is gegarandeerd, waardoor het SCR-systeem binnen de capaciteit van de bestaande afzuigventilator kan werken zonder dat een upgrade van de ventilator nodig is.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
    \n

    <\/p>\n

    \n

    05 \u2014 Operationele resultaten<\/p>\n

    Geverifieerde nalevingsgegevens: Alle parameters liggen op of onder de toegestane limieten.<\/h2>\n
    \n
    \n
    50 \/ 50<\/div>\n
    mg\/Nm\u00b3 werkelijk\/limiet<\/div>\n
    NOx \u2014 97% verwijderd<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    35 \/ 35<\/div>\n
    mg\/Nm\u00b3 werkelijk\/limiet<\/div>\n
    SO\u2082 \u2014 op limiet<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    10 \/ 10<\/div>\n
    mg\/Nm\u00b3 werkelijk\/limiet<\/div>\n
    PM \u2014 op limiet<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    3 \/ 5<\/div>\n
    ppm werkelijk\/limiet<\/div>\n
    NH\u2083 slip \u2014 40% hieronder<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    123 kW<\/div>\n
    daadwerkelijke uitvoering<\/div>\n
    (ge\u00efnstalleerd: 124,5 kW)<\/div>\n<\/div>\n
    \n
    97%<\/div>\n
    feitelijke denitrificatie<\/div>\n
    (ontwerp: 97%)<\/div>\n<\/div>\n<\/div>\n

    \"Operationele<\/p>\n

    Jaarlijkse bedrijfskosten: elektriciteit bij een werkelijk vermogen van 123 kW (0,4 RMB\/kWh, 8.000 uur\/jaar) = circa 39,36 tienduizend RMB; aardgas voor SCR-herverwarming bij 75 m\u00b3\/u (3,2 RMB\/m\u00b3, 8.000 uur) = circa 192 tienduizend RMB; ammoniakwater bij 0,02 t\/u (500 RMB\/t, 8.000 uur) = circa 8 tienduizend RMB. Aardgas voor het handhaven van de SCR-temperatuur is de belangrijkste kostenpost, wat de waarde van de keramische tegelwarmtewisselaar benadrukt bij het verminderen van de behoefte aan bijverwarming.<\/p>\n<\/section>\n

    \n

    <\/p>\n

    \n

    06 \u2014 Waarschuwingen bij de implementatie<\/p>\n

    Essenti\u00eble technische en operationele lessen voor de behandeling van afgassen bij loodrecycling<\/h2>\n
      \n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nSlechte stofverwijdering aan de inlaat van het systeem leidt tot een afname van de effici\u00ebntie van de ontzwaveling met ionische vloeistoffen aan de uitlaat van het systeem. Voeg daarom monitoring van de fijnstofconcentratie toe aan de inlaat van het systeem en reageer direct wanneer de effici\u00ebntie daalt.<\/strong> Het belangrijkste gedocumenteerde risico is dat een slechte stofverwijdering in de voorbehandeling de effici\u00ebntie van de ontzwaveling met ionische vloeistoffen vermindert. Loodhoudende en andere deeltjes uit de oxidatieoven worden geabsorbeerd in het circulatiecircuit van de ionische vloeistof, waardoor het absorptiemiddel geleidelijk verontreinigd raakt en de SO\u2082-absorptiecapaciteit afneemt. Installeer een continue PM-concentratiemonitor bij de ingang van de ionische vloeistoffase. Wanneer de PM-concentratie bij de ingang boven de ontwerpdrempel (\u226410 mg\/Nm\u00b3) stijgt, start dan onmiddellijk een onderzoek naar de prestaties van de elektrostatische precipitator (ESP) en het zakkenfilter. Als de stofverwijderingseffici\u00ebntie is gedaald, pak dan de oorzaak aan voordat de SO\u2082-afvangcapaciteit van het ionische vloeistofsysteem wordt aangetast. Verhoog de capaciteit van het ontzwavelingssysteem als de SO\u2082-belasting van de ionische vloeistof niet binnen acceptabele grenzen kan worden gehouden, door gebruik te maken van een absorptiemiddel met een hogere capaciteit of een verhoogde regeneratiesnelheid.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nEen onvoldoende gecontroleerde SO\u2082-concentratie aan de voorkant van het SCR-denitrificatieproces verhoogt de kans op de vorming van ammoniumsulfaat en verstopping van de katalysator.<\/strong> Zelfs na de ontzwaveling met ionische vloeistoffen bereikt een bepaalde hoeveelheid rest-SO\u2082 (\u226435 mg\/Nm\u00b3 volgens het ontwerp) de SCR-katalysator. Bij een bedrijfstemperatuur van 180\u2013220 \u00b0C kan zich nog steeds ammoniumbisulfaat (ABS) vormen als de SO\u2082-concentratie aan het katalysatoroppervlak hoger is dan verwacht \u2013 bijvoorbeeld als de ontzwavelingseffici\u00ebntie met ionische vloeistoffen onder het ontwerpniveau daalt tijdens een verontreiniging door het absorptiemiddel. Monitor de drukval in het SCR-systeem continu. Als de drukval boven de ontwerpwaarde stijgt (wat wijst op ABS- of stofafzetting), verhoog dan de inlaattemperatuur van het SCR-systeem boven 280 \u00b0C om de ABS-afzettingen te verdampen. Als de drukval door reiniging niet tot een acceptabel niveau kan worden teruggebracht tijdens normaal bedrijf, voer dan een thermische analyse van het katalysatorbed uit om te bepalen of er onomkeerbare verontreiniging heeft plaatsgevonden.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nDe instabiliteit van de temperatuurregeling bij SCR-denitrificatie maakt het moeilijk om de denitrificatie-effici\u00ebntie te garanderen. Monitor daarom altijd de inlaattemperatuur van de denitrificatie en stop de ammoniakinjectie als de temperatuur onder het ontwerpminimum daalt.<\/strong> Het derde gedocumenteerde risico is dat een instabiele temperatuurregeling bij de inlaat van het SCR-denitrificatiesysteem het moeilijk maakt om de denitrificatie-effici\u00ebntie te garanderen. De SCR-katalysator werkt binnen een specifiek temperatuurbereik (ontwerptemperatuurbereik 220\u2013420 \u00b0C; minimum 220 \u00b0C). Als de prestaties van de keramische warmtewisselaar afnemen (door vervuiling) of als het aanvullende aardgasverwarmingssysteem defect raakt, kan de inlaattemperatuur van de SCR onder de minimumtemperatuur van 220 \u00b0C dalen. Onder deze temperatuur is de katalysatoractiviteit onvoldoende en vormt niet-gereageerde ammoniak ammoniumzoutafzettingen in plaats van NOx te reduceren. Installeer een continue temperatuurbewaking bij de SCR-inlaat met een automatische ammoniakinjectie-afsluiting bij 210 \u00b0C (10 \u00b0C onder de minimale ontwerptemperatuur). Continue ammoniakinjectie bij een temperatuur onder het minimum leidt tot verspilling van reagens, overschrijding van de ammoniaklimiet en afzetting van ammoniumzouten in de katalysatorkanalen.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nDe keramische tegelwarmtewisselaar is het meest corrosiegevoelige onderdeel van het systeem. Voorkom problemen zoals vervanging van platen, lekkage en corrosiesnelheid door de juiste materiaalkwaliteit en gassnelheid te kiezen.<\/strong> De warmtewisselaar verwerkt ruw ovengas (rijk aan SO\u2082, O\u2082, fijnstof en loodhoudende deeltjes) aan de hete zijde en schoon na-rookgasontzwavelingsgas aan de koude zijde. Dit cre\u00ebert een veeleisende omgeving met dubbele corrosie. Het selecteren van de juiste materiaalkwaliteit voor de warmtewisselaar (voor deze installatie is S31603 gespecificeerd), het instellen van de gassnelheid binnen het ontwerpbereik om erosiecorrosie door reststof te minimaliseren en het optimaliseren van de kanaalgeometrie om de slibafzetting te verminderen, zijn de belangrijkste ontwerpprincipes. Periodieke inspectie van de buisoppervlakken van de warmtewisselaar (minimaal jaarlijks vanaf het tweede jaar) op wanddiktevermindering moet worden opgenomen in het geplande onderhoudsschema.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nLoodhoudende deeltjes uit de oxidatieoven moeten bij elk inzamelpunt voor vast afval in het verwerkingssysteem als gevaarlijk afval worden behandeld:<\/strong> Lood is een gevaarlijke stof volgens de EU REACH-verordening en de Richtlijn gevaarlijke stoffen bij elke concentratie boven de relevante drempelwaarde. Vast afval dat wordt opgevangen in de trechter van de elektrostatische precipitator (ESP), de trechters van de zakkenfilters en de opvangbak voor nat afval van de ESP bevat loodhoudende deeltjes in concentraties die het afval doorgaans als gevaarlijk classificeren. Elke afvalstroom moet afzonderlijk worden gekarakteriseerd door middel van TCLP-percolaattesten (EN 12457) voordat een verwijderingsroute wordt goedgekeurd, en de overdracht moet vergezeld gaan van een aangifteformulier voor gevaarlijk afval volgens de Nederlandse regelgeving voor het transport van gevaarlijk afval. De met looddeeltjes verontreinigde ionische vloeistof moet op dezelfde manier worden gekarakteriseerd wanneer deze uiteindelijk aan het einde van de levensduur wordt vervangen, aangezien deze geabsorbeerde loodverbindingen zal bevatten.<\/li>\n
    • \u26a0\ufe0f<\/span>
      \nVerhoog de bijverwarming (aardgas) als de SCR-inlaattemperatuur lager is dan de minimale 220 \u00b0C \u2014 en ontlucht via de zijleiding tijdens het opstarten en uitschakelen om te voorkomen dat de katalysator wordt blootgesteld aan koud gas met een hoge luchtvochtigheid:<\/strong> Tijdens het opstarten en uitschakelen van de oxidatieovens zullen de samenstelling en temperatuur van de afgassen buiten de normale bedrijfsparameters vallen. Nat gas of gas met een lage temperatuur en een hoog vochtgehalte moet tijdens deze overgangsperioden om de SCR-reactor heen worden geleid: condensatie van vocht op de katalysator bij temperaturen onder het minimum kan onherstelbare schade aan de katalysator veroorzaken. Zorg ervoor dat het bypasskanaal en de klep voor de zijleiding functioneren v\u00f3\u00f3r de inbedrijfstelling en neem de opstartprocedure voor de bypass op in het trainingsprogramma voor de operators.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
      \n

      <\/p>\n

      \n

      07 \u2014 Belangrijkste punten uit de techniek<\/p>\n

      Vier lessen uit dit project voor de behandeling van loodhoudende afgassen<\/h2>\n
        \n
      • 1<\/span>
        \nDe volgorde van de behandelingsfasen bepaalt of elke technologie de beoogde effici\u00ebntie behaalt \u2014 de volgorde is belangrijker dan de specificaties van de afzonderlijke apparatuur.<\/strong> In dit project behaalt de SCR een denitrificatie van 97%, niet vanwege een uitzonderlijk hoogwaardige katalysator, maar omdat de behandelingsvolgorde (diepe PM-verwijdering v\u00f3\u00f3r ionische vloeistof-FGD, ionische vloeistof-FGD v\u00f3\u00f3r SCR) de SCR een schone gasstroom met een laag SO\u2082-gehalte en de juiste temperatuur levert. Dezelfde katalysator op een andere positie \u2013 bijvoorbeeld v\u00f3\u00f3r de ionische vloeistof-FGD in een gasstroom met een hoog SO\u2082-gehalte \u2013 zou binnen enkele maanden defect raken door ABS-vervuiling. De architectuur van het behandelingssysteem (volgorde, temperatuur, gasomstandigheden bij elke inlaatfase) is de belangrijkste technische ontwerpbeslissing voor complexe toepassingen met meerdere verontreinigende stoffen.<\/li>\n
      • 2<\/span>
        \nOntzwaveling met ionische vloeistoffen is een superieur alternatief voor rookgasontzwaveling met kalksteen en gips voor toepassingen met loodrecycling, met name omdat er geen vaste of vloeibare afvalstromen ontstaan \u200b\u200btijdens het rookgasontzwavelingsproces zelf.<\/strong> In een installatie die al loodverontreinigd vast afval van de elektrostatische precipitator (ESP) en het zakkenfilter verwerkt, zou de toevoeging van een kalk-gips rookgasontzwavelingsfase een extra stroom potentieel loodverontreinigd gips genereren, wat classificatie en verwijdering als gevaarlijk afval vereist. Het ionenvloeistofproces voorkomt deze extra afvalstroom en produceert tegelijkertijd een terugwinbaar geconcentreerd SO\u2082-bijproduct met commerci\u00eble waarde. Voor elke toepassing met lood, zink of andere zware metalen in de rookgasafgifte, waarbij de afvalstroom van de rookgasontzwaveling als gevaarlijk afval wordt geclassificeerd, dient ontzwaveling met ionenvloeistoffen te worden ge\u00ebvalueerd als de primaire ontzwavelingstechnologie voordat kalk-gips rookgasontzwaveling wordt gespecificeerd.<\/li>\n
      • 3<\/span>
        \nDoor middel van warmteterugwinning via de keramische tegelwarmtewisselaar wordt een energiebehoefte omgezet in de primaire warmtebron voor de SCR-reactor.<\/strong> Het ruwe, hete rookgas (220 \u00b0C) moet worden afgekoeld v\u00f3\u00f3r de zakkenfilter- en ionenvloeistoffasen; het gas na de rookgasontzwaveling (40 \u00b0C) moet opnieuw worden verwarmd v\u00f3\u00f3r de SCR-installatie. Deze twee temperatuurregelingstaken vullen elkaar direct aan: de warmte die aan de hete kant wordt onttrokken, is precies wat nodig is aan de koude kant. De keramische tegelwarmtewisselaar benut deze thermische complementariteit, waardoor een stoom- of elektrische gasverwarmer, die jaarlijks ongeveer 192.000 RMB aan energiekosten zou toevoegen, overbodig wordt. Dit is de grootste individuele kostenbesparing in het project en toont aan dat het identificeren en terugwinnen van restwarmte een expliciete stap in het systeemontwerpproces moet zijn, en geen bijzaak.<\/li>\n
      • 4<\/span>
        \nDoor de bestaande infrastructuur te upgraden met de twee nieuwe componenten (warmtewisselaar en SCR) wordt volledig voldaan aan de NOx-normen tegen een fractie van de kosten van een complete systeemvervanging.<\/strong> Dit project toont het belang aan van een nauwkeurige inventarisatie en capaciteitsbeoordeling van de bestaande apparatuur voordat er met het ontwerp van een upgrade naar een conformiteitsdoel wordt begonnen. De bestaande elektrostatische precipitator (ESP), zakkenfilter, ionische vloeistof rookgasontzwavelingsinstallatie (FGD) en natte ESP bleken allemaal in staat om hun individuele prestatiedoelen te behalen binnen de architectuur van het upgradesysteem. Alleen de warmtewisselaar (voor temperatuurregeling tijdens de SCR-werking) en de SCR-reactor zelf waren nieuwe toevoegingen. De verhouding tussen de investeringskosten van deze incrementele upgrade en een volledig nieuwe systeemvervanging ligt doorgaans tussen de 15 en 251 ton \u2013 een overtuigend argument voor een beoordeling van de bestaande infrastructuur voordat een nieuw zuiveringssysteem wordt gespecificeerd.<\/li>\n<\/ul>\n<\/section>\n
        \n

        <\/p>\n

        \n

        08 \u2014 Veelgestelde vragen<\/p>\n

        Behandeling van de afgassen bij de recycling van loodzuuraccu's: tien veelgestelde vragen beantwoord<\/h2>\n

        Vragen van beheerders van milieuvergunningen, procesingenieurs en HSE-teams bij secundaire loodproductie-, aluminiumlegeringsrecycling- en afvalverwerkingsbedrijven die upgrades plannen voor SCR-denitrificatie en ionische vloeistofontzwaveling onder de eisen van de EU IED \/ het Nederlandse Activiteitenbesluit.<\/p>\n

        \nVraag 1. Waarom wordt voor deze toepassing ontzwaveling met ionische vloeistoffen gebruikt in plaats van natte rookgasontzwaveling met kalksteen en gips?<\/summary>\n
        In de context van loodrecycling werd voor ontzwaveling met ionische vloeistoffen gekozen in plaats van rookgasontzwaveling met kalksteen en gips om drie specifieke redenen: (1) Geen met lood verontreinigd gipsbijproduct \u2014 rookgasontzwaveling met kalksteen en gips zou gips opleveren dat verontreinigd is met geabsorbeerd lood uit de rookgassen van de oven, wat classificatie en waarschijnlijk beheer als gevaarlijk afval vereist; ontzwaveling met ionische vloeistoffen voorkomt deze extra stroom gevaarlijk afval; (2) Terugwinbaar SO\u2082-bijproduct \u2014 het regeneratieproces met ionische vloeistoffen concentreert de afgevangen SO\u2082, die kan worden verwerkt tot zwavelzuur voor hergebruik in de batterijproductie of andere industri\u00eble processen, waardoor inkomsten worden gegenereerd die de operationele kosten van de behandeling gedeeltelijk compenseren; (3) Geen vloeibaar effluent van de rookgasontzwavelingsfase \u2014 de ionische vloeistof wordt gerecirculeerd en geregenereerd in plaats van verbruikt, waardoor er geen afvalwaterstroom van de rookgasontzwaveling ontstaat die aparte behandeling vereist. Deze voordelen zijn specifiek voor de toepassing in loodrecycling; Voor andere toepassingen zonder deze beperkingen blijft rookgasontzwaveling met kalksteen en gips een geldig en vaak goedkoper alternatief.<\/div>\n<\/details>\n
        \nVraag 2. Hoe kan de keramische tegelwarmtewisselaar de SCR-herverwarming verzorgen zonder externe energietoevoer?<\/summary>\n
        De keramische tegelwarmtewisselaar (model HB-565) werkt als een gas-gaswarmtewisselaar met een thermisch vermogen van circa 1344 kW. De warme zijde ontvangt ruw ovengas van circa 220 \u00b0C en koelt dit af tot circa 128 \u00b0C v\u00f3\u00f3r de zakkenfilterfase; de \u200b\u200bkoude zijde ontvangt gas na ionenvloeistof-rookgasontzwaveling (FGD) van circa 40 \u00b0C en verwarmt dit tot circa 130 \u00b0C v\u00f3\u00f3r de SCR-reactor. De aanvullende verwarming met aardgas verhoogt de inlaattemperatuur van de SCR-reactor van 130 \u00b0C tot 180-220 \u00b0C, met een verbruik van 75 m\u00b3\/u. Zonder de warmtewisselaar zou het opwarmen van het gas na FGD van 40 \u00b0C tot 180-220 \u00b0C door directe verbranding van aardgas circa 3-4 keer zoveel gasverbruik vereisen. De constructie met keramische tegels (in plaats van stalen platen of buizen) is gekozen vanwege de weerstand tegen de gecombineerde zure gassen en de corrosieve omgeving met een hoog zuurstofgehalte aan de hete zijde.<\/div>\n<\/details>\n
        \nVraag 3. Welk EU-IED- en Nederlands regelgevingskader is van toepassing op recyclingbedrijven voor loodzuuraccu's?<\/summary>\n
        Recyclingbedrijven voor loodaccu's in Nederland vallen onder de EU-verordening IED 2010\/75\/EU voor de non-ferrometaalsector. De toepasselijke BAT-conclusies voor de non-ferrometaalindustrie stellen emissiegrenswaarden vast voor NOx, SO\u2082, fijnstof (PM), lood en loodverbindingen, en andere zware metalen. Aanvullende verplichtingen gelden op grond van de EU-verordening REACH (EG) 1907\/2006 voor lood als een stof van zeer hoge zorg, en op grond van de Kaderrichtlijn afvalstoffen (2008\/98\/EG) en de Richtlijn batterijen en accu's (2006\/66\/EG, bijgewerkt door 2023\/1542\/EU) voor het beheer van gebruikte accu's als grondstof. Nederlandse milieuvergunningen worden afgegeven door de Omgevingswet, waarbij locatiespecifieke emissiegrenswaarden en afvalbeheerseisen worden vastgesteld door de Omgevingsdienst. CEMS moet gecertificeerd zijn volgens EN 14181 QAL1\/QAL2\/AST en aangesloten zijn op het rapportageplatform. Bij het monitoren van looduitstoot uit schoorstenen is doorgaans naast continue PM-monitoring ook periodieke isokinetische bemonstering door een geaccrediteerd laboratorium vereist (minimaal eens per kwartaal).<\/div>\n<\/details>\n
        \nVraag 4. Wat gebeurt er als de stofafscheiding stroomopwaarts mislukt en de PM-concentratie bij de inlaat van de ionische vloeistof boven de 10 mg\/Nm\u00b3 stijgt?<\/summary>\n
        Wanneer de PM-concentratie bij de inlaat van de ionische vloeistofontzwaveling boven de 10 mg\/Nm\u00b3 stijgt, begint de progressieve verontreiniging van het ionische vloeistofabsorbent de SO\u2082-absorptiecapaciteit te verminderen. De tijdlijn tussen een verhoogde PM-concentratie bij de inlaat en een waarneembare overschrijding van de SO\u2082-concentratie bij de uitlaat hangt af van de recirculatiesnelheid en regeneratiecapaciteit van de ionische vloeistof, maar doorgaans begint de SO\u2082-concentratie bij de uitlaat binnen enkele uren tot dagen na een aanhoudende hoge PM-concentratie te stijgen. Het reactieprotocol moet als volgt zijn: (1) onmiddellijk onderzoek doen naar de oorzaak van de verhoogde PM-concentratie in de stroomopwaartse elektrostatische precipitator (ESP) en het zakkenfilter; (2) de doorvoer van de oxidatieoven verlagen om de totale PM-toevoer naar het systeem te verminderen terwijl de stroomopwaartse apparatuur wordt gecorrigeerd; (3) de regeneratiesnelheid van de ionische vloeistof verhogen om de SO\u2082-absorptiecapaciteit te verbeteren gedurende de periode met verhoogde PM-concentratie; (4) indien de SO\u2082-concentratie bij de uitlaat van de ionische vloeistof boven de vergunningslimiet stijgt, de bevoegde autoriteit (Omgevingsdienst) onmiddellijk op de hoogte stellen conform de vergunningsvoorwaarden. (5) Nadat het PM-probleem stroomopwaarts is opgelost, moet het herstel van de absorptiecapaciteit van de ionische vloeistof gedurende de volgende 48 uur worden gecontroleerd om te bevestigen dat het absorptiemiddel weer normaal functioneert.<\/div>\n<\/details>\n
        \nVraag 5. Wat zijn de jaarlijkse operationele kosten voor deze ge\u00efntegreerde behandelingsupgrade?<\/summary>\n
        De jaarlijkse bedrijfskosten voor de upgrade van de SCR- en warmtewisselaarcomponenten zijn: (1) Elektriciteit: 123 kW werkelijk verbruik tegen 0,4 RMB\/kWh, 8.000 uur\/jaar = circa 39,36 tienduizend RMB\/jaar; (2) Aardgas (aanvullende verwarming van de SCR-inlaattemperatuur): 75 m\u00b3\/u tegen 3,2 RMB\/m\u00b3 = circa 192 tienduizend RMB\/jaar (verreweg de belangrijkste bedrijfskosten); (3) Ammoniakwater: 0,02 t\/u tegen 500 RMB\/t = \u200b\u200bcirca 8 tienduizend RMB\/jaar. Totale jaarlijkse bedrijfskosten voor de nieuwe upgradecomponenten: circa 239 tienduizend RMB\/jaar. De vervanging van de SCR-katalysator (elke 24.000 bedrijfsuren, circa 3 jaar bij 8.000 uur\/jaar) voegt een extra kapitaalvoorziening toe voor de vervangingskosten van de katalysator, afgeschreven over 3 jaar. De operationele kosten van de ionische vloeistof (van het bestaande systeem) zijn niet in dit overzicht opgenomen.<\/div>\n<\/details>\n
        \nVraag 6. Hoe wordt ammoniakemissie in het SCR-systeem bewaakt en gecontroleerd?<\/summary>\n
        Ammoniaklekkage (\u22645 ppm ontwerpwaarde; 3 ppm werkelijk) wordt beheerst door: (1) realtime NOx-meting bij zowel de SCR-inlaat als -uitlaat; (2) het SCR-regelsysteem past de ammoniakwaterinjectiesnelheid aan om de NOx-uitlaat op de streefwaarde van \u226450 mg\/Nm\u00b3 te houden, terwijl de ammoniakinjectie op het minimaal noodzakelijke niveau blijft; (3) een continue in-situ NH\u2083-analysator bij de SCR-uitlaat geeft directe feedback over de ammoniaklekkage, met een instelpuntalarm bij 4 ppm en automatische verlaging van de injectiesnelheid bij 5 ppm; (4) de temperatuur van de SCR-inlaat wordt continu bewaakt en de ammoniakinjectie wordt automatisch afgesloten als de temperatuur onder de 210 \u00b0C daalt om overmatige ammoniaklekkage bij lage temperaturen te voorkomen. Onder de voorwaarden van de Nederlandse milieuvergunning kan de ammoniakconcentratie in de schoorsteen onderworpen zijn aan periodieke rapportageverplichtingen; de omvang van de CEMS-installatie dient v\u00f3\u00f3r de ingebruikname te worden afgestemd met de Omgevingsdienst.<\/div>\n<\/details>\n
        \nVraag 7. Hoe wordt het loodgehalte in alle vaste afvalstromen van het behandelingssysteem beheerd volgens de EU-regelgeving voor gevaarlijk afval?<\/summary>\n
        Loodverbindingen worden geclassificeerd als gevaarlijke stoffen onder de EU REACH-verordening en de Richtlijn gevaarlijke afvalstoffen. Al het vaste afval uit het behandelingssysteem \u2013 as uit de ESP-hopper, filterkoek van de zakkenfilter en nat ESP-slib \u2013 bevat lood in concentraties die het afval doorgaans classificeren als gevaarlijk volgens de spiegelcodes van de Europese afvalcatalogus (bijv. 10 04 01* \u201cslakken van primaire en secundaire loodproductie\u201d). Elke afvalstroom moet: (1) worden gekarakteriseerd door middel van TCLP-percolaattesten (EN 12457) om de gevaarlijke classificatie te bevestigen; (2) worden ge\u00ebtiketteerd en opgeslagen in daarvoor bestemde ruimten voor gevaarlijk afval met secundaire opvang; (3) alleen worden overgebracht naar erkende installaties voor de behandeling van gevaarlijk afval onder de zogenaamde Hazardous Waste Consignment Notes; (4) worden gerapporteerd in de jaarlijkse milieuregisters en, boven de rapportagedrempels, in E-PRTR-aangiften. Het ionische vloeistofabsorbent, wanneer het uiteindelijk aan het einde van zijn levensduur wordt vervangen, moet v\u00f3\u00f3r verwijdering worden gekarakteriseerd op loodgehalte \u2013 het absorbent heeft gedurende zijn levensduur geleidelijk loodverbindingen geabsorbeerd.<\/div>\n<\/details>\n
        \nVraag 8. Kan dezelfde architectuur voor ontzwaveling met ionische vloeistoffen + SCR worden toegepast op andere afgasstromen van de recycling van non-ferrometalen (zink, koper, aluminium)?<\/summary>\n
        Ja, met toepassingsspecifieke aanpassingen. De basisarchitectuur (diepe stofafzuiging stroomopwaarts ter bescherming van het ionische vloeistofabsorbens + ionische vloeistof rookgasontzwaveling om SO\u2082 te verwijderen v\u00f3\u00f3r SCR + SCR in een omgeving met lage SO\u2082-concentratie + terugwinning van restwarmte voor temperatuurregeling van de SCR) is overdraagbaar naar andere toepassingen voor de recycling van non-ferrometalen. Afgas van zinkrecycling bevat veel ZnO-deeltjes en SO\u2082 afkomstig van de ontleding van zinksulfaat; afgas van kopersmelterijen bevat SO\u2082 en arseenverbindingen; afgas van aluminiumlegeringen uit zoutfluxovens bevat HCl en fluoriden naast de gebruikelijke verbrandingsverontreinigingen. Elke toepassing vereist aanpassing van de specificaties voor de stofafzuiging stroomopwaarts (voor het specifieke metaal en de specifieke verbinding), de chemie van de ionische vloeistof (voor de specifieke SO\u2082- en HCl\/HF-combinatie) en de samenstelling van de SCR-katalysator (voor de specifieke gassamenstelling en het temperatuurbereik). Voor elke nieuwe toepassing is een afzonderlijk technisch karakteriseringsonderzoek vereist voordat apparatuur kan worden gespecificeerd.<\/div>\n<\/details>\n
        \nVraag 9. Wat is de procedure voor het vervangen van de SCR-katalysator en hoe lang duurt dat?<\/summary>\n
        De SCR-katalysator heeft een chemische levensduur van 24.000 uur vanaf het eerste gascontact (ongeveer 3 jaar bij 8.000 uur\/jaar). Het vervangen van de katalysator moet worden gepland als een geplande onderhoudsbeurt en niet reactief op een waargenomen prestatievermindering. De vervangingsprocedure omvat: (1) het uitschakelen en koelen van de SCR-reactor; (2) het isoleren van de reactor van de gasstroom en het controleren van veilige atmosferische omstandigheden in de reactor; (3) het \u00e9\u00e9n voor \u00e9\u00e9n verwijderen van de gebruikte katalysatormodules uit elke laag en het palletiseren voor verzending naar de katalysatorregeneratie- of afvalverwerkingsinstallatie; (4) het installeren van nieuwe katalysatormodules; (5) het opnieuw in bedrijf stellen van de reactor met een gecontroleerde opwarmprocedure. Het vervangen van de katalysator voor een systeem van deze omvang (totaal katalysatorvolume van 15,03 m\u00b3) duurt doorgaans 2-3 dagen voor een ervaren team. De installatie moet deze onderhoudsstop van tevoren plannen: ofwel tijdens een geplande onderhoudsstop van de oven, ofwel door de oxidatieovens met een lagere capaciteit te laten draaien tijdens de SCR-stop om binnen de vergunningslimieten te blijven zonder dat de SCR in werking is.<\/div>\n<\/details>\n
        \nVraag 10. Zijn er referentie-installaties voor ionische vloeistof-ontzwaveling + lage-temperatuur SCR-systemen beschikbaar voor een bezoek ter plaatse?<\/summary>\n
        Ja. Het ge\u00efntegreerde ESP-systeem (elektrostatische precipitator) + warmtewisselaar + zakkenfilter + ontzwaveling met ionische vloeistoffen + lagedemperatuur-SCR + natte ESP-behandelingssysteem, zoals beschreven in deze casestudy, is ingezet bij installaties voor de terugwinning van grondstoffen uit vast afval en de recycling van non-ferrometalen, waarmee ultralage emissienormen zijn behaald. Referentiebezoeken kunnen worden geregeld voor gekwalificeerde potenti\u00eble klanten, inclusief toegang tot geverifieerde CEMS-conformiteitsgegevens, prestatiegegevens van ionische vloeistoffen en documentatie over de monitoring van de SCR-katalysatoractiviteit. Gebruik de onderstaande contactlink om referentiedocumentatie aan te vragen of om een \u200b\u200blocatiebezoek te regelen bij een vergelijkbare loodrecycling- of afvalgasbehandelingsinstallatie.<\/div>\n<\/details>\n<\/section>\n
        \n

        <\/p>\n

        \n

        Bent u klaar om te voldoen aan de ultralage-emissienormen voor uw recyclingbedrijf?<\/p>\n

        Ontdek het complete assortiment industri\u00eble emissiebeheersingsoplossingen.<\/h2>\n

        Van ionische vloeistof-ontzwaveling en lagedemperatuur-SCR voor loodzuuraccu-recyclinginstallaties tot Regeneratieve thermische oxidatiesystemen voor de reductie van VOC's in de industrie.<\/a>Ons engineeringteam levert EU IED-conforme oplossingen voor de meest veeleisende emissiebeheersingseisen bij de recycling van non-ferrometalen.<\/p>\n

        Vraag een technisch adviesgesprek aan \u2192<\/a>
        \n        Ontdek alle emissiebeheersingstechnologie\u00ebn<\/a><\/div>\n<\/section>\n

        <\/p>\n